7050铝合金过烧温度的研究

一、前言 7050合金是美国70年代初研制的合金,属Al-Zn-Mg-Cu系高强铝合金。它与传统的7075合金相比,增加了Zn、Cu含量,增大了Zn与Mg之比,化学成分对照见表1。化学成分的变化将影响合金的过烧温度。我国在“七·五”期间首次仿制7050合金,由于有关该合金过烧问题的资料和报道很少见到,为了制定合理的铸锭均匀化处理温度和淬火加热温度,首先应确定该合金的淬火过烧温度、轻微的过烧在常规力学性能上是很难反映出来的,而显微组织的变化却十分敏感。因此,国内外有关标准中均规定金相法是检验变形铝合金过烧的唯一仲裁方法。本文通过对7050合金淬火过烧的金相的组织分析,确定该合金铸锭和挤压棒的过烧温度。     

不同淬火温度和加热时间对LY12合金组织及性能的影响

对LY12合金过烧起始温度与加热时间的关系以及过烧前后的组织与性能变化规律进行了探讨，试验结果表明，其过烧起始温度为502度，对LY12合金淬火工艺提出了改进意见。     

2A02铝合金过烧组织特征及金相检验技术的改进

为了更精确地评定铝合金过烧组织,以2A02变形铝合金为例,通过过热淬火处理制取金相试样,对传统的金相检验方法进行了技术改进,并对过烧组织特征及力学性能进行了分析.结果表明:使用体积分数为0.5％的氢氟酸浸蚀试样有助于在光学显微镜下准确地判定临界过烧组织;扫描电镜和能谱分析可以帮助操作人员准确区分临界过烧状态组织的特征和...     

LD7铝合金过烧组织的研究

LD7合金是Al-Cu-Mg-Fe-Ni系热强铝合金,一般在锻造后经530℃淬火+180℃/16小时人工时效状态下使用。这样高的固溶温度在热处理过程中,常常因炉温控制失灵或其它原因使铝合金锻件出现“过烧”。轻微的过烧在常规机械性能上是很难反映出来的,而显微组织的变化却十分敏感。因而用金相方法来检查过烧是工业生产中较为普遍的手段之一。     

60Si2Mn弹条断裂失效分析

采用化学分析,断口扫描,硬度测定和金相检验方法,对60Si2Mn弹条在试用过程中出现的频繁断裂进行了分析。确认,弹条脆断的原因是由于热处理不当,使淬火组织过烧,造成弹条综合性能差而引起的。     

ZL205A合金T5状态过烧的研究

本文研究了ZL205A合金过烧组织特征与固溶温度及时间的关系,对T5状态过烧组织性能的影响。通过特征观察,探讨各种过烧相形成的机理,为在实际生产中如何避免过烧及判断过烧提供参考。     

水力发电机导水机构偏心销断裂失效分析

根据设计技术条件要求和材料力学性能标准规范,用金相检验、扫描电镜技术和EDX对偏心销断裂原因进行失效分析.结果表明,高温热锻时晶界发生局部过烧现象导致晶界弱化是断裂的主要原因;另外夹杂物等级偏高、淬火组织中存在网状铁素体和螺纹退刀槽圆弧过渡半径过小也是造成断裂的原因.     

LY12R铝合金显微孔洞成因研究

采用金相检验、力学性能测试及化学成分分析等方法，对LY12R铝合金在不同挤压温度和不同淬火温度下的试样进行了分析，分析结果表明，合金原材料中存在合金化合物偏聚现象。当淬火温度超过503℃时，则会产生过烧产物显微孔洞。而这些孔洞的存在，不会影响材料的力学性能。     

LY12铝合金过烧的无损检验

我厂的一种零件是采用LY12铝合金冷挤成型工艺生产的。零件经热处理后的金相检查发现,同一炉次热处理的零件,产生不同程度的过烧,合金的相组织既有正常组织,也有轻微过烧和严重过烧的金相组织。具有过烧组织的零件,将引起机械性能的降低,这是众所周     

真空熔烧钴基合金--碳化钨复合涂层材料的耐磨性能研究

采用真空熔烧法制得钴基合金——碳化钨复合涂层材料,借助扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计等先进的测试手段对涂层的组织结构和表面形貌进行观察分析。应用盘销式摩擦磨损试验机对不同碳化钨含量的复合涂层材料和淬火态45钢进行了磨损试验。试验结果表明,在相同试验条件下,复合涂层的耐磨性显著高于淬火钢,且其耐磨性随碳化钨含量的增加而提高,淬火钢的耐磨性随着载荷的增加迅速降低,而复合涂层的耐磨性则变化不大。     

WJ5A发动机涡轮叶片折断及裂纹分析

本文分析了WJ5A发动机一次事故原因。据目视、荧光、断口和金相检验,在叶片组织中发现了明显的过烧特征。经与试验室模拟试验后的过烧组织进行对比,判断出局部超温达1290℃,这是引起事故的主要原因。文章还对发动机今后的安全使用提出了建议。     

PNN基铁电陶瓷/NiZnCu铁氧体叠层低温共烧行为的研究

采用流延成型工艺制备了Pb(Ni_1/3Nb_2/3)O₃基铁电陶瓷与NiZnCu铁氧体叠层复合体,研究了两种材料的低温共烧兼容特性,结果表明,两种材料之间不会发生化学反应产生新的物相,二者具有良好的化学相容性;两种材料于950℃下烧结可获得无翘曲变形、无分层开裂、界面结合良好的叠层共烧体;对叠层共烧体微观组织结构分析表明,靠近界面处介电材料晶粒尺寸与远离界面处晶粒尺寸有差别,提出差别因子d_D参数用于表征界面处微观组织形态的变化;对叠层共烧体进行淬火实验表明两种材料可以良好的共烧在一起,并形成强结合的界面.     

2Cr13不锈钢止血钳断裂原因分析

某2Cr13钢有齿止血钳在使用11个月后于刃部发生断裂。采用宏观检验、化学成分分析、硬度测试、金相检验的方法,对止血钳发生断裂的原因进行了分析。结果表明:由于淬火温度过高,导致止血钳出现淬火裂纹和粗大组织,且淬火后磨削又出现了磨削裂纹,裂纹扩展最终导致失效,最后针对此原因提出了改进措施。     

引伸凹模早期断裂分析

利用化学分析、宏观断口和显微组织分析的方法对引伸凹模断裂件进行了分析。结果表明，该模具在设计和制造上存在工作带靠下、过渡弧角过小等结构性缺陷以及淬火预备组织未球化退火、淬火保温时间过长等热处理方面工艺失当是导致引伸凹模早期断裂的主要原因。     

空调机热交换器铜管泄漏原因分析

空调器热交换器铜管有氟里昂泄漏现象,对泄漏铜管进行了宏观、金相和微观电镜分析.铜管泄漏的主要原因是焊接温度过高,出现过热和过烧组织,致使晶界弱化而泄漏.     

大尺寸Al-Zn-Mg-Cu铝合金铸锭均匀化工艺研究

为了解决生产过程中大尺寸Al-Zn-Mg-Cu合金铸锭的均匀化问题,利用金相分析、热分析、扫描电镜和透射电镜观察等方法,研究了不同均匀化工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金超大铸锭组织及过烧现象的影响。研究结果表明:合金铸锭在420℃均匀化4 h后,基体中析出了大量弥散分布的Al_3Zr相,继续提高温度,合金铸锭在475℃均匀化时发生了过烧现象。经470℃/8 h均匀化后合金的低熔点峰值向高温方向移动,枝晶组织以及富Zn、Mg相基本消失,能谱显示残留第二相主要由富Cu、Mg相和富Cu、Fe相组成,过烧温度达到480℃。为进一步减少富Cu、Mg相的影响,继续提高温度到478℃时,未发现过烧现象,第二相含量进一步减少。本研究确定了Al-Zn-Mg-Cu合金超大铸锭的均匀化温度为420℃/4 h+470℃/8 h+478℃/12 h,此时铸锭未出现过烧现象,第二相含量明显减少。     

3Cr20Ni11Mo2PB钢气阀断裂原因分析

通过对3Cr20Ni11Mo2PB钢原材料及断裂气阀的力学性能、硬度、断口及显微组织进行分析,对气阀批量脆性断裂的原因进行了分析。结果表明:气阀脆性断裂主要是由于气阀加工过程中固溶处理温度过高,使其显微组织严重过热局部过烧,极大降低了材料的塑性和韧性导致的。     

涡扇发动机二级转子叶片超温断裂分析

运用光学显微镜、扫描电子显微镜、电子探针微束分析仪对断裂叶片表面进行了宏观形貌、叶片断口宏观、微观形貌及显微组织分析,推断出叶片使用时不同部位所承受的温度范围,并对断裂原因进行了探讨.结果表明:启动超温致使叶片γ′相回溶甚至过烧至初熔状态,局部枝晶间和晶界出现明显液化现象,叶片前缘和后缘过烧程度严重,该区承受的温度达到...     

Q345R钢板卷筒过程的断裂分析

某化工机械厂一块厚95mm的Q345R钢板在卷筒生产过程中发生断裂,采用宏观检验、化学成分分析、力学性能测试及金相检验方法对Q345R钢板断裂的原因进行了分析。结果表明:Q345R钢板在卷筒前,端面气割倒焊接坡口的表层毛刺未清除,残留了过烧、增碳、淬火开裂层,在卷筒外力的作用下裂纹迅速扩展,导致Q345R钢板的断裂。     

浅谈金属热处理在材料成型工艺中的应用

采用正交组合回归设计试验方法研究了亚温淬火条件下,淬火温度和回火温度对45钢强度及硬度的影响规律,并分析了该钢亚温淬火后的组织与性能。结果表明,在740～800℃范围内,随淬火温度升高,45钢的强度及硬度升高,淬火组织中铁索体量逐步减少,其分布形态也发生明显变化,800℃淬火后的力学性能接近于常规的840℃淬火。在试验的基础上,提出了45钢活塞（780±10）℃淬火＋（550±10）℃回火的调质处理新工艺。