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为了实现检测角膜的表面形貌,设计了基于Placido盘的角膜地形图仪投射照明系统。首先,根据人眼的明视觉光谱光视效率、CCD元件光谱响应曲线以及仪器对面光源照度与发光均匀性的要求,进行了LED背光源设计。其次,根据角膜地形图仪检测原理,比较了球形和椭球形Placido盘的利弊,在背光源照明下分析了这两种面型Placido盘的光照情况。分析显示,椭球形Placido盘的最大辐照度优于球形盘。采用反向逆推法建立数学模型,利用Matlab软件求解确定了盘上黑白条纹环的分布。最后,根据上述设计参数进行了Placido盘加工,搭建了投影照明实验装置,并利用标准模型眼对所获得的投射照明系统进行检测。实验结果表明:在主波长为625nm的AlGalnP红色LED面光源照明的情况下,采用所设计的24环椭球型Placido盘成像到CCD上的黑白条纹环满足等间隔均匀分布的要求,检测精度可达到0.05m~(-1),较好地满足了角膜地形图仪对投射照明系统的高对比度、高精度的要求。 相似文献
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本文重点就激光Raman分光计的仪器分类,测试光源的选择,杂散光测试方法、方案和仪器参数,测试条件及检测波段等十余个问题进行了分析讨论,并就建立有“激光Raman分光计中杂散光检测试标准”提出了几点建议 相似文献
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白光日冕仪光学系统的杂散光抑制 总被引:1,自引:2,他引:1
为满足日冕仪对杂散光抑制的苛刻要求,通过分析日冕仪的工作原理和结构特点,设计了白光日冕仪光学系统,系统观测范围为2.5~15 R⊙,角分辨率为14″,口径为30 mm,焦距为200 mm,系统总长为1 080 mm;其中光学系统长370 mm,37 pl/mm的MTF值>0.5.分析了直射太阳光、太阳光在外掩体D1边缘的衍射光、视场光阑A1边缘的衍射光、以及物镜组O1各表面多次反射带来的系统杂散光的特点,利用多个光阑互相共轭的空间位置关系,设计了相应的杂散光抑制结构,从而完全抑制了系统的4个主要杂散光光源产生的杂散光,使系统整体杂散光抑制水平达到10-8~10-10 B⊙,满足了日冕仪光学系统对杂散光抑制的要求. 相似文献
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为了实现光学元件位相缺陷的大视场、高分辨率、瞬态检测,设计了一种基于无镜成像算法的反射式剪切点衍射干涉仪。该干涉仪通过在参考光与测试光之间引入横向错位量,形成高密度线性载频,利用快速傅里叶变换算法从单幅干涉图中提取待测波面信息,实现缺陷的瞬态测量。利用无镜成像算法抑制了缺陷的衍射效应,总结了有效的缺陷类型辨别方法。实验检测了强激光系统中的一块光学平晶,验证了所提缺陷类型判据的正确性。此外,采用反射式剪切点衍射干涉仪对一块激光毁伤的光学平板进行检测,测试结果与Veeco NT9100白光干涉仪测量结果相比,相对误差为2.1%。结果表明,该干涉仪能够有效应用于检测大口径光学元件的位相缺陷。 相似文献
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简单介绍了抗激光防护研究的目的,讨论了激光防护膜的设计原理和设计步骤,并给出了设计结果,对防护膜的研制工艺过程也作了详细的介绍。 相似文献
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杂散光是衡量分光光度计性能的重要参数之一.杂散光的大小对于分光光度计测量结果有很大的影响.现就杂散光这一项目对仪器测量结果准确性的影响予以说明。 相似文献
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本文推导了发散光照明幅光栅产生的莫尔条纹方程,并讨论了三种特殊的莫尔条纹轨迹。最后,根据条纹方程讨论影响条纹附加位移的因素及消除方法。 相似文献
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针对传统电脑验光仪调焦速度慢,聚焦误差大的缺陷,对现有验光仪六角棱镜的成像系统进行优化。通过光学仿真软件分析和对比,发现六角棱镜调制的验光仪在散光度和散光轴位的测量误差(柱镜示值平均误差为0.8m-1,轴位示值平均误差为3.73°)均明显大于普通圆环调制的验光仪(0.2m-1,1.75°)。因此,采用圆环代替六角棱镜调制可以增加检测的精度。另外,对六棱镜分光法设计的验光仪的设计和检验,需要特别注意其柱镜度和柱镜轴位的检测评价,避免造成验光误差。 相似文献
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基于光学系统结构研究了硬性内窥镜光学系统内部杂散光的成因及抑制方法,以提高其成像效果。通过Lighttools软件进行光线追迹,分析了硬性内窥镜光机结构的杂散光;通过杂光路径分析,提出光线在中继系统和物镜组中发生全反射是硬性内窥镜存在杂散光的原因,由此研究了相应的杂散光抑制方法:即调整物镜组结构控制系统中光线传播的路径,并在光学系统优化过程中加入相应的控制条件。最后,采用提出的方法设计了视场角为70°,透镜直径为2.7mm的高成像性能消杂散光硬性关节镜。验证实验显示,研制的硬性内窥镜光学系统在100lp/mm处各视场的调制传递函数(MTF)值均在0.4以上,逼近衍射极限。光线追迹结果表明,在物镜组中消除杂散光可避免光线在棒镜内壁全反射,完全消除杂散光并保证良好的像质。 相似文献
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准分子激光矫正复性近视散光的屈光学机理及应用 总被引:8,自引:5,他引:8
提出一种矫正复性近视散光的角膜修正模型,将近视和散光的矫正融合在一起.用患眼的球镜度数和散光度数等建立了修正模型的数学方程,用散光的轴位角度确定了模型建立时所用的坐标系与激光切削角膜时所用坐标系之间的转换关系.模型确定的角膜修正区域形状随散光的变化而变化.该模型已经用于临床指导眼屈光性手术;33只复性近视散光眼接受了该模型指导的LASIK手术.术前平均球镜度为6.00±2.14 D,平均等量球镜度为-6.43±2.18 D,平均柱镜度为-0.86±0.41 D,平均裸眼视力为0.12±0.08;术后一天这些值分别为:-0.22±0.74 D,-0.43±0.85 D,-0.42±0.62 D,0.88±0.18.结果表明:手术后眼晴的球镜度、柱镜度减退了,裸眼视力提高了. 相似文献
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基于模板的FY-2一级杂散光模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
对FY-2扫描辐射计的光机结构进行了简化,确定出在其南北步进中对杂散光模板变化产生影响的仅仅是折镜边缘,据此结论对产生一级杂散光的相关机械边框建立空间坐标,通过投影方法得出在任意步进位置的杂散光进入区域,并通过对杂散光区域的像元数计数和制作视频文件的方式检查其变化的连续性。从信号光分布最小的世界时19时图像出发,使用快速卷积的方法,进行了点光源、月牙状亮边和地球全图的模拟杂散光形成的计算,得出的结果与实际杂散光的现象较为接近,成为进一步以图像处理方式消除杂散光的基础。 相似文献