全片层γ-TiAl合金显微组织对断裂行为的影响

通过SEM原位拉伸研究了全片层Ti-46．5Al-2．0Cr-1．5Nb-1.0V合金的显微组织与断裂行为的关系。通过热处理手段获得可区分晶粒尺度和片层厚度的全片层组织。研究表明，随着晶粒尺度的增大，裂纹扩展路径由平直变得曲折，断裂方式由沿片层界面和沿晶断裂变为穿片层断裂。随着片层厚度的减小，韧带的刚性增强，塑性变形减小，增韧效果得到改善。在全片层组织中，微裂纹在α2/γ片层界面形核。     

不同热处理工艺对Ti-62222s钛合金棒材组织和性能的影响

研究了不同热处理工艺对Ti-62222s钛合金棒材显微组织和力学性能的影响。结果表明：Ti-62222s合金在两相区经过普通退火处理后,随着退火温度的升高,初生α相尺寸略有增加,β转变组织增多,次生α片层厚度增加,具有较好的塑性;而经过两相区固溶+时效处理得到双态组织,通过控制固溶温度以及时效温度来调整初生α相含量以及次生α片层厚度,以改善其强度、硬度和塑性。采用880℃/1 h/AC+540℃/8 h/AC两相区固溶+时效的热处理工艺,可实现合金强度-塑性-硬度的较好匹配,获得优良的综合性能。     

Ti-6-22-22S合金的研究进展

Ti-6-22-22S合金是20世纪70年代研制的α-β型双相钛合金。近年来，由于国外战斗机结构部位选材的需要，该合金重新受到关注。这就是说评述了Ti-6-22-22S合金的制备、组织和性能方面的研究进展，对现存问题分析和讨论。     

热处理对Ti—451合金板材显微组织和机械性能的影响

本文讨论了热处理对Ti-451合金4mm厚板材显微组织和机械性能的影响。实验表明,该合金可调热处理温度范围较宽。选择合适的加工工艺,并合理调整热处理制度以控制合金的显微组织,可得到强度高、塑性好的性能。     

加工及热处理条件对Ti-26合金组织与力学性能的影响

研究影响Ti-26合金再结晶晶粒尺寸的各种参数,包括冷轧变形量、固溶温度、固溶时间等。变形量10%左右为临界变形量,β晶粒直径随固溶温度、固溶时间增加而增大。还研究了固溶和固溶时效状的β晶粒尺寸对拉伸性能的影响以及冷加工对时效性能的影响。     

Ti3Al—Nb合金不同组织状态下拉伸断裂行为显微分析

用透射电镜及备有拉伸装置的Ｓ－５７０扫描电镜，研究了Ｔｉ３Ａｌ－Ｎｂ（Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ）（摩尔百分数）合金在不同热处理制度下的组织形貌以及试样的拉伸断理解过程，结果表明，合金在α２＋β两相区因溶１ｈ水冷处理，组织由α２相、Ｂ２相和ｏ相组成，初生α２相体积分数不同，合金试样拉伸断裂机制不同，初生α２相体积分数低时，变形主要在Ｂ２相，裂纹主要在Ｂ２相内形核，随着Ｂ２相的减少，     

热处理对Ti6242S合金组织和性能的影响

研究了不同热处理制度对Ti6242S合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,Ti6242S合金在α+β两相区热处理后得到双态组织。随着固溶温度的升高,初生α相含量减少,强度增加,塑性降低;随着时效温度的提高,析出的次生α相的数量增多,强度先增加后降低,塑性变化不明显。随着冷却速度的提高,合金强度显著升高,塑性降低。本试验得到的最佳热处理制度为965℃×1 h,空冷+595℃×8 h,空冷,可获得良好的组织和性能。     

Ti-62222合金的热机械疲劳行为

研究了Ti-62222合金在200-400℃内不同机械应变幅的热机械疲劳(TMF)行为和等温疲劳(IF)行为.结果表明,200℃的IF寿命高于400℃的IF寿命,同相位的TMF寿命高于反相位的TMF寿命.IF寿命与TMF寿命对比,同相位的TMF寿命高于200℃的IF寿命,反相位的TMF寿命高于400℃的IF寿命.在不同应变幅下,TMF应力响应曲线和IF应力响应曲线不同.SEM断口和纵向剖面金相观察表明,穿晶断裂是主要破坏方式.     

Ti3Al─Nb合金不同组织状态下拉伸断裂行为显微分析

用透射电镜及备有拉伸装置的Ｓ５７０扫描电镜，研究了Ｔｉ３ＡｌＮｂ（Ｔｉ２４Ａｌ１４Ｎｂ３Ｖ０．５Ｍｏ）（摩尔百分数）合金在不同热处理制度下的组织形貌以及试样的拉伸断裂过程。结果表明：合金在α２＋β两相区固溶１ｈ水冷处理，组织由α２相、Ｂ２相和ｏ相组成。初生α２相体积分数不同，合金试样拉伸断裂机制不同，初生α２相体积分数低时，变形主要在Ｂ２相，裂纹主要在Ｂ２相内形核，随着Ｂ２相的减少，合金塑性提高。初生α２相体积分数高时，变形主要在α２相，裂纹主要萌生于α２相内，随着Ｂ２相的增多，合金塑性提高。细小的随机分布的针状α２相对合金拉伸断裂行为有良好作用。随固溶温度升高，α２相中位错密度逐渐减少，Ｂ２相中位错密度逐渐增多     

Ti-Cr-V系合金显微组织对吸氢性能的影响

Ti-Cr-V系体心立方(BCC)合金具有较强的吸氢能力，曾首次显示出3%的吸氢量，在室温下的可再充电吸氢容量也在2.3%左右。但该合金系在具有高吸氢的同时，存在着滞后效应严重和循环耐久性差等问题。Ti-Cr-V合金的吸氢性能对其热加工和热处理工艺很敏感，日本业内技术人员研究了不同熔炼和热处理方法对Ti-Cr-V合金显微组织和吸氢性能的影响。 通过水冷铜坩埚内的电弧熔炼，制备出尺寸φ40mm×22mm(50g)的Ti30Cr20V50合金锭，经真空感应熔炼(VIM)铸成17mm×220mm×720mm(40kg)Ti-Cr-V-Fe合金锭。铁的加入目的是促进合金的均匀化。VIM…     

快速凝固Al-2.5Ti-2.5Fe合金显微组织及热稳定性的研究

采用单辊旋铸技术制备Al-2.5Ti-2.5Fe合金薄带，利用DSC分析、X射线衍射和透射电镜来分析该合金的急冷态和退火态组织，测定了合金在 同温度下退火10h后的显微硬度。结果表明，快速凝固Al-2.5Ti-2.5Fe合金稳冷态组织中存在两种初生相：Al3Ti相和Al5Ti2相；而经300℃退火10h后，将发生亚稳相Al5Ti向稳定相Al3Ti 的转变；经400℃退火10h后，组织中出现了平衡稳定相Al13Fe4，且在热处理过程中弥散析出Al3Ti相。     

热处理对Ti—13Nb—13Zr合金显微组织的影响

Ti- 1 3Nb- 1 3Zr合金具有低模量、高生物相容性、耐蚀、抗磨等特性。经 7次非自耗电弧熔炼制备了 Ti- 1 3Nb- 1 3Zr合金的饼坯 ,化学成分如表 1所示。表 1　 Ti- 13Nb- 13Zr合金饼材的化学成分元素 O N C Fe Zr Nb Ti含量 /% 0 .130 .0 0 70 .0 180 .0 813.713.6余量　　该合金的 β转变温度是 375℃ ,将饼坯在 6 80℃ ,α+ β相区热轧成 4 mm厚板 ,切取试样 ,然后进行热处理。采用光学显微镜、扫描电镜和 X射线衍射等观察了组织 ,并测定了显微硬度。不同热处理条件下 Ti- 1 3Nb- 1 3Zr合金的相组成、晶格常数、显微硬度见表 2。X…     

变形工艺参数对半固态Ti14合金显微组织的影响

采用的试样在Gleeble-3500热模拟实验机上进行半固态Ti14合金的高温压缩变形实验,研究不同变形温度(1000～1200℃)、不同变形量(加%～70%)和不同应变速率(0.005～5/s)对显微组织的影响,分析了晶界的变化规律.结果表明:变形温度直接影响晶粒的形核长大及球化,随着温度升高,晶粒直径明显增大,晶界宽化;变形程度对微观组织的影响随变形温度的不同而不同;晶粒等效直径随着应变速率增大和温度的升高呈现出先降后升的趋势.     

片层Ti-55531合金的拉伸和扭转断裂失效行为

通过室温静态拉伸和扭转试验,结合TEM、SEM等分析检测方法,系统研究了片层Ti-55531合金在拉伸和扭转载荷下的断裂失效行为。结果表明,片层Ti-55531合金在拉伸和扭转载荷下的断裂失效有显著的不同:拉伸变形受滑移、次生α_s的孪生及剪切共同控制,扭转变形主要受滑移和剪切控制,未发现有孪晶;拉伸断口较扭转断口陡峭,失效以微孔聚集为主,含少量穿晶解理和沿晶开裂的混合断裂机制;扭转断裂失效则以微孔聚集和剪切开裂为主,含部分穿晶解理的混合断裂机制。无论在拉伸还是扭转载荷下,片层Ti-55531合金的断裂失效面均由最大剪切应力产生,剪切力比正应力更易使片层Ti-55531合金损伤破坏。     

载荷方式对双态Ti-55531合金变形和断裂的影响

通过室温静态拉伸和扭转试验,结合TEM、SEM等分析检测方法,系统研究了双态Ti-55531合金在拉伸和扭转载荷下的变形和断裂失效行为。结果表明,载荷方式对双态Ti-55531合金变形和断裂行为有显著的影响：首先,该合金扭转剪切强度较拉伸强度低约300MPa,表明该合金的断裂对扭转切应力的敏感性高于拉伸应力。其次,拉伸和扭转变形时,合金主要都受滑移和剪切共同控制,但相对拉伸变形扭转变形时等轴α_p产生的剪切滑移带数量更多;且变形时晶界α和等轴α_p的界面处易堆积高密度位错。最后,拉伸断口较扭转断口陡峭,拉伸断裂失效是以微孔聚集为主的穿晶断裂机制;而扭转断裂失效则是以微孔聚集和剪切开裂的混合断裂机制。