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机械合金化制备的Al-Pb-Cu合金结构与摩擦性能 总被引:2,自引:0,他引:2
用机械合金化方法制备了Al-Pb-Cu合金。X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)分析表明,随机械合金化的进行,Al-Pb-Cu合金中相继有Cu9Al4和CuAl2相形成,在随后的烧结过程中,CuAl2相农渐增加,而Cu9Al4相逐渐消失,最终获得了在Al基体上弥散分布为Pb相和CuAl2相的组织,与Al-Pb二元合金相比,Cu的加入在一定程度上抑制了Pb相的长大,摩擦磨损性能测定表明,Al-Pb-Cu合金的摩擦磨损性能比相同方法制备的Al-Pb二元合金有了较大提高,当Cu含量(质量分数)为4.5%时,合金的耐磨性最佳。 相似文献
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机械合金化制备的纳米晶W—Cu电解头材料 总被引:6,自引:1,他引:6
采用真空高温7热压熔渗烧结工艺制备出密度为99.5%的纳米晶W-Cu电触头材料,其组织结构和晶粒大小采用SEM,TEM和XRD观察,同时就纳米晶W-Cu电触头材料的硬度,电导率,耐电压强度和抗电弧烧蚀性与传统粉末合金工艺制备的进行了对比分析,结果表明,纳米晶W-Cu电触头材料的硬度,抗电弧烧蚀性及耐电压稳定性远优于传统熔渗法的W-Cu合金,而电导率两者相差不大。 相似文献
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机械合金化对MoSi2烧结致密化的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
利用粉末烧结理论对比分析了机械合金化(MA)和高温自蔓延(SHS)合成的MoSi2粉末的烧结性能,并阐明了原因。结果表明,二者合成粉末的烧结性能存在较大差别。机械合金化法比高温自蔓延法至少降低了MoSi2的烧结温度的250℃,机械合金化MoSi2粉末细、晶粒缺陷密度大,具有较高的活性,其烧结表观活化能仅为高温自蔓延粉末的37%,起到了显著的机械活化烧结作用。实际中采用SHS 球磨的工艺有利于在较低烧结温度获得较致密的MoSi2材料。 相似文献
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用机械合金化方法由元素粉末制备了Al1-xWx(x=0.1,0.2,0.5,0.9)合金。用X射线衍射法对球磨后的粉末进行了分析,并用扫描电镜和透射电镜观察了形貌并研究了晶相结构。结果表明,球磨后Al在W中的固溶度大大扩展,但球磨到250h系统仍未形成非晶;Al0.5W0.5粉末经250h球磨后出现一结构为体心四方的新相。热力学计算表明该系统不能形成非晶。 相似文献
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机械合金化扩展Fe—Cu系固溶范围 总被引:3,自引:0,他引:3
机械合金化法可使室温下不互溶体系Fe_(1-x)Cu_x形成过饱和固溶体。X射线衍射实验表明;当x≤0.15时为具有Fe的bcc结构固溶体;当x≥0.40时具有Cu的fcc结构固溶体;当0.15相似文献
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机械合金化合成NiAl/HfB2复合材料的组织与力学性能 总被引:9,自引:0,他引:9
球磨Ni,Al,Hf和B元素粉末反应合成NiAl/HfB2复合材料,形成机制归结为机械碰撞诱发的自蔓延反应.采用热压和热等静压工艺将纳米双相复合粉末压制成较密实的块体材料,进而研究其微观组织与力学性能.结果表明“反应球磨 热压”制备的NiAl/HfB2复合材料基体晶粒细小,原位生成的弥散相颗粒主要分布于基体晶界,其强化效果显著而对塑性的削弱作用较小;不同温度下的压缩屈服强度均远高于铸态N认1,且压缩变形量均超过10%;高温下材料的屈服强度依赖于应变速率,用线性回归方法计算出的应力指数n和变形激活能Q高于单相NiAl,与含弥散相比例较高的XD NiAl-20%TiB2(体积分数)复合材料相当. 相似文献
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机械合金化制备NiAl—TiC复合材料的组织和力学性能 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了反应球磨方法制备的NiAl-TiC复合材料的组织和力学性能。结果表明,强化相呈两态分布。1000℃长期退火对材料的组织和显微硬度影响不大。NiAl-TiC复合材料的强度远高于铸态NiAl的强度,也比XD NiAl-TiB2复合材料的强度高。高温热等静压后,该复合材料的室温和高温屈服强度都明显下降。材料的高温强度依赖于应变速率,变形受扩散机制控制。 相似文献
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Ti—Al二元粉末机械合金化过程中组织结构的变化 总被引:5,自引:2,他引:5
对二元Ti-Al粉末进行机械球磨,结果表明,随着球磨时间的增加,粉末颗粒度初期有明显增加,然后急剧下降,再变缓,最终不再变化;Ti-Al粉末在机械合金化过程中,先形成了枣羔式Ti在Al中的镶嵌,现形成明显的片层结构,随时间延长,片层间距又迅速减小直至Ti/Al界面消失,最终形成非晶,但并无Ti-Al金属间化合物的形成,且随球磨速度的增加片层细化速率加快。 相似文献
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对机械合金化SiC/MoSi2的先驱粉体及随后反应烧结制备SiC/MoSi2复合材料工艺研究表明:经机械合金化的先驱粉体主要成分为MoSi2。反应烧结温度在Si的熔点以上时,由于Si在MoSi2颗粒的表面的润湿铺展,导致烧结1h后的产物为Mo5Si3C,MoSi2,SiC和单质Si;在Si的熔点以下时,对过渡相Mo5Si3C的产生有一定抑制作用,反应烧结过程中只有少量过渡相Mo5Si3C出现;通过1600℃真空热处理2h可以基本上消除Mo5Si3C相,得到只有MoSi2和SiC两相的均匀材料。 相似文献
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通过X射线衍射仪,透射电镜、扫描电镜分析了Cu-15Ni-8Sn三元合金的机械全金化过程中晶粒尺寸、形貌和微结构变化,以及相的演变。随着球磨时间的增加,α-Cu晶粒尺寸减少,点阵参数与应变量增大。球磨过程中粉末颗粒形貌变化过程与二元系合金相似。发现了球磨3h有η-Cu6Sn5亚稳相出现,随后该相无序化,最终形成了纳米晶超饱和Cu(Ni,Sn)固溶体 相似文献
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采用机械合金化结合粉末冶金技术制备W-20Cu(vo1%)复合材料。利用扫描电镜和金相显微镜对不同球磨时间的W-20Cu复合材料显微组织进行表征,并对材料的各项物理性能进行测试。结果表明,随着球磨时间的延长,W-20Cu烧结体的组织越来越均匀,Cu相分布也越来越均匀。W-20Cu烧结体密度、收缩率、硬度、抗弯强度随球磨时间的延长而增大;球磨20h的W-20Cu复合粉烧结体热导率达到峰值(130.61Wm^-1K^-1),继续球磨,热导率减小。综合考虑所有研究结果,通过机械合金化所制备的W-Cu复合粉体可以获得具有优异综合物理性能的W-20Cu复合材料。 相似文献
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球磨条件对机械合金化制备W-Cu合金的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
W和Cu具有正的混合热,采用常规方法难于制成合金。机械合金化是制备非平衡、亚稳材料的有效手段,采用此方法制备了90%W-10%Cu合金。通过改变球料比和球磨时间等参数得到了不同组成与结构的合金。采用X射线衍射分析和SEM对样品的组成与结构进行了分析,研究表明:球料比为30:1时研磨效果最好,随着球磨时间延长,样品的组成与结构发生规律性变化。 相似文献
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W-Cu合金已广泛用于大型电接触器和抗电弧电极中。W-Cu合金具有超热处理性能和高微波吸收能力,它由Cu渗透烧结或W-Cu粉末混合液相烧结制取。利用机械合金化(MA)的纳米晶(NC)W-Cu粉在相对低温下由液相烧结已制取了近全密度的W-Cu合金,但其固相烧结过程中致密化的机理尚不清楚。韩国咸阳大学利用膨胀分析法研究了W-Cu固相烧结机理,这对研究其烧结过程中致密化动力学十分有利。 研究用W粉纯度99.9%,尺寸4.8μm,Cu粉纯度99.5%,尺寸50.4μm。先将W、Cu粉按比例在混料机上混合2h,把20g W-30%Cu(质量分数)粉装入有数个φ4.5mm钢… 相似文献
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