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基于一阶剪切变形理论(FSDT),本文采用面积坐标构造一种新型20自由度(每结点5个自由度),四边形复合材料层合板单元,适合于任意铺设情形的层合板的计算。它是按如下方式构造的:(1)引入平面内双线性位移场来体现层合板面内与弯曲的耦合作用;(2)单元每边的剪应变由Timoshenko层合厚梁理论来确定,对单元域内的剪应变场进行合理的插值;(3)将四边形面积坐标法与广义协调理论相结合,求解单元挠度场。针对位移复合材料板单元提出了一种新型应力杂交化后处理方法来改善单元计算应力的能力,使位移型单元可以简单和正确地预测层合板的应力,特别是层间横向剪应力的解。本文单元,记为TACQ20,不存在剪切闭锁现象,对位移和应力都可以得到高精度的结果。 相似文献
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基于一阶剪切变形理论的新型复合材料层合板单元 总被引:3,自引:2,他引:1
基于一阶剪切变形理论(FSDT),本文构造一种新型的20自由度(每结点5个自由度),四边形复合材料层合板单元,适合于任意铺设情形的层合板的计算。它是按如下方式构造的:(1) 单元每边的转角和剪应变由Timoshenko层合厚梁理论来确定;(2) 对单元域内的转角场和剪应变场进行合理的插值;(3) 引入平面内双线性位移场来体现层合板面内与弯曲的耦合作用。本文单元,记为TMQ20,不存在剪切闭锁现象,在计算单层的各向同性板时可以退化为文[1]中优质的中厚板单元TMQ。在文[2]中将给出本文单元对于层合板问题的详细数值算例。 相似文献
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复合材料对称层合板特征值问题的灵敏度分析 总被引:2,自引:0,他引:2
由于复合材料层合板的横向剪切模量较低,因此基于克希霍夫理论而计算的层合板特征值及其灵敏度与实际情况相差较大。本文采用层合板的一阶剪切变形理论,将纤维铺设角、材料参数和从层合板的中面到第K层板上表面的距离ZK视为设计变量,研究了对称层合板特征值的灵敏度计算问题。 相似文献
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采用Reddy 的板高阶剪切变形简化理论研究了含分层损伤复合材料层合板的非线性动力稳定性问题。建立了分层模型, 推导了考虑几何非线性和阻尼效应的Methieu 方程, 给出了该方程的解析解表达式; 研究了参数振动解的稳定性; 然后通过典型数例讨论了分层损伤对层合板固有频率、屈曲临界力以及动力稳定区域的影响; 研究了保守与非保守体系的外载荷的激励频率对层合板第一参数振动的振幅的影响, 以及线性、非线性阻尼对非保守体系的最大牵引深度的影响。由典型算例讨论可知, 随着复合材料层合板分层损伤的扩大, 其动力稳定性能逐渐减弱, 特别是损伤接近层合板的中面时, 分层损伤对其动力稳定性能的影响最大。 相似文献
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复合材料大变形任意加筋板单元 总被引:7,自引:2,他引:5
本文构造了用于复合材料偏心加筋板状结构大变形分析的任意加筋板单元。在此模型中,肋骨可放置在板单元内任意位置和任意方向,因而在网格划分时,可不必顾及肋骨的具体位置。在板和肋骨的基本方程中,引用Von-Karman大变形理论计及大变形的影响,按照 Mindlin-Reissoner一阶剪切变形理论考虑横向剪切变形。任意加筋板单元具有和常规板单元相同的自由度。数值计算表明本文的有限元模型具有很高的精度。 相似文献
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位移型板单元内力解的杂交化后处理 总被引:1,自引:1,他引:1
本文针对如何提高位移型板弯曲单元内力解的问题进行了一些探讨,在总结位移型和杂交型有限元的特点基础之上,提出了利用杂交元原理对位移型单元内力解进行重算的后处理方案:首先由位移型板元求出单元结点位移;其次假设满足平衡方程的单元内力场,并利用杂交能量泛函原理确定其与单元位移之间的联系,进而求出单元内力解。数值算例表明,本文所提出的方法可以明显改善多种板弯曲单元内力解的性态,使单元在获得较精确的位移解的同时,又可获得较好的内力解,而且又不使单元列式过于复杂。本文为改善位移型有限元的内力和应力解提供了一条可行的新途径。 相似文献
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本文用边界元法分析了纤维增强复合材料正交各向异性层合板的屈曲性态。为了克服在用边界元法求解正交各向异性层合板屈曲时寻求相应的基本解的困维,本文采用了双重傅立叶级数和引用等效荷载的概念,建立了层合板屈曲临界荷载的特征方程。算例说明了本文方法的可行性和有效性。 相似文献
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基于一阶剪切效应Mindlin板理论,建立了在热载下含分布式压电作动器的复合材料层合板有限元分析模型和控制方程,分别研究了该板在内外表面存在温差的情况下的热变形,以及使用压电作动器对热变形区域进行形状修复的问题;在分析中考虑了压电作动器与复合材料层合板间含有胶接层的影响。由典型算例结果讨论,得到如下结论:1)使用压电作动器可以有效地对复合材料层合板的表面热变形形状进行修复;2)压电作动器的分布位置对修复效果影响很大;3)在电压达到一定数值后,继续增加电压值对修复效果贡献很小。 相似文献
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A degenerated plate/shell element based on the combined energy variational principle and the equivalent single-layer model is proposed. It is derived from the 3-D continuum equation by imposing one constraint on the 3-D isoparametric solid element: a straight line normal to the mid-surface before deformation remains straight but not normal after deformation. The continuities of interlaminar stresses are satisfied at the interlaminar surface and the number of degrees of freedom per node is independent of the number of layers. In this work, the combined energy variational principle is used to overcome transverse stress continuity limitations of single-layer models. The traction-free conditions are satisfied on the upper and lower surfaces of a laminate by assuming the transverse stress components independently. The transverse normal strain is taken into account in order to consider the full 3-D effect in a laminated composite. The iso-function method and the classification method of the stress modes are used to construct the assumed stress field which contains a minimum number of stress modes and guarantees no zero energy mode in the element stiffness matrix. Three examples are presented to illustrate the efficiency and accuracy of the element. 相似文献