一种低温铸钢材料的研制

针对API8C对石油钻机提升设备的性能要求,设计了一种含Cr、Ni、Mo的低合金低温铸钢.结果表明,通过铸造过程质量控制和不同的热处理工艺措施,得出该钢经900℃淬火及650℃回火热处理后,组织为典型的回火索氏体,-20℃冲击功达到了 90J,-45℃冲击功达到了 48 J.在此条件下,该钢表现出优良的室温力学性能和较...     

热处理对大截面LS8铸钢组织和性能的影响

对自主研发的LS8铸钢大截面试样采用完全淬火+高温回火(QT)、亚温淬火+高温回火(LT)和完全淬火+亚温淬火+高温回火(QLT)3种不同工艺进行热处理,分析了热处理工艺对大截面试样组织和力学性能的影响。结果表明,经QLT工艺处理后大截面试样心部的低温冲击性能最好,满足API Spec 8C要求。显微组织观察及冲击断口形貌分析结果表明,低温冲击性能的提高与亚温淬火后组织中弥散分布的细小铁素体有关。     

低温容器用07MnNiMoDR钢的热处理优化

通过热膨胀仪测定了07MnNiMoDR钢的相变点,采用控轧控冷工艺和优化后的亚温淬火+回火工艺对试验钢进行了研究,并分析了不同热处理工艺对试验钢显微组织、织构和冲击性能的影响。结果表明:试验钢的相变点Ac₁=686.6 ℃,Ac₃=886.4 ℃;亚温淬火+回火工艺能将试验钢1/4厚度和1/2厚度的-50 ℃低温冲击吸收能量均提高到200 J以上,组织及织构随机化程度对冲击吸收能量的提高均有贡献。控轧控冷后的试样中保留了较多的{332}<113>、{554}<225>、{223}<110>等形变和相变织构,这些织构大多是在γ相非再结晶区和γ+α两相区轧制后形成的;经过亚温淬火+回火热处理后,取向性较强的α取向线和γ取向线织构均得到减弱,织构分布变得分散,无明显择优取向存在。     

井巷支护用U型钢亚温淬火及自回火工艺的研究

以２０ＭｎＫ、Ｑ２７５两种牌号Ｕ型钢进行试验，全面探索了Ｕ型钢经亚温淬火及自回火后的强韧性。试验表明，经７７０￣８２０℃水淬＋３００℃自回火处理后，Ｑ２７５Ｕ型钢的屈服强度σ０．２≥４４０ＭＰａ；经７９０￣８２０℃水淬＋３００℃自回火后，２０ＭｎＫＵ型钢的屈服强度σ０．２≥５２０ＭＰａ。两种钢的屈服强度均比处理前提高５０％以上，而屈强比≤０．７５，伸长率δ５≥１６％，达到国外同类Ｕ型钢的力学性能水     

叶片用X20Cr13钢的热处理工艺研究

试验研究了影响X20Cr13叶片铜力学性能的相关热处理工艺参数。试验结果表明,若淬火温度偏高,晶粒易粗化,导致冲击性能降低较多。该钢有明显的回火脆性,因此回火冷却速度应稍快,回火时间应充分。该钢风冷淬火也能获得良好的综合力学性能。     

2Cr13不锈钢阀体的热处理

2Cr13不锈钢阀体除要求耐海水腐蚀外,还要具有良好的力学性能特别是低温（-29℃）冲击韧度。但采用常规调质处理难以使阀体的力学性能达到要求。后采用940℃亚温油淬和650℃高温回火的工艺,阀体的力学性能达到了要求。     

提高低合金铸钢低温性能的热处理工艺优化

介绍了低合金铸钢在-45℃低温的热处理工艺,通过化学成分、金相组织、低温冲击试验对比分析,找出了降低低温冲击功的影响因素。通过优化热处理工艺参数,提高低温热处理合格率。     

30CrMnSi钢热处理工艺改进

为了提高30CrMnSi钢的冲击韧度,用亚温淬火+中温回火工艺代替常规调质工艺。结果表明:改进工艺不降低试样的硬度,而冲击吸收功从54.5 J提高到86.7 J,达到原来的1.6倍,同时避免了第二类回火脆性,满足了高端液压油缸的工况环境要求。     

钢的热处理工艺设计

本文主要介绍了钢的处理工艺设计的原则与方法，给出了常用50种钢材的热处理回火方程以及新钢种热处理工艺参数的计算经验公式。应用实例证明、这两种方法都具有计算方便、实用性强、可靠性好、误差率小（≤±10％），可以作为机械零件的技术设计和制定热处理工艺规范时参考。     

热处理对冷作模具钢的组织与性能影响

以42CrMo模具钢为研究对象,采用拉伸试验、冲击试验、硬度测试和显微组织分析等方法,研究了淬火温度和回火温度对模具钢组织与力学性能的影响。结果表明,200℃低温回火时,随着淬火温度升高,模具钢的抗拉强度先上升后降低,而伸长率、断面收缩率、冲击韧度呈现下降趋势;600℃高温回火时,随着淬火温度的升高,模具钢的抗拉强度在1 040℃前略有降低,而伸长率、断面收缩率、冲击韧度和硬度整体呈现下降的趋势。200℃低温回火后的模具钢的强度满足要求,但是伸长率和冲击韧度均低于标准要求;600℃高温回火后,模具钢的强度、塑性和韧性都能满足冷作模具钢对基材的要求。     

A148GRADE105-85铸件的热处理工艺研究

通过研究石油钻井平台用A148GRADE105-85铸件的热处理工艺,确定了电机座、电机盖的调质热处理工艺。采用910℃水淬1.5 min后转油冷+610℃回火的工艺方法,可以生产出力学性能符合要求的电机座、电机盖。     

热处理工艺对高合金白口铸铁性能的影响

研究了淬回火和不同的亚临界热处理工艺对高合金白口铸铁组织和性能的影响．试验结果表明：这两种热处理工艺可以不同程度地提高材料的力学性能，但不能改善材料在湿式磨损时的耐腐蚀磨损性。     

高硅耐磨铸钢化学成分和热处理工艺的优化设计

为提高高硅铸钢的力学性能,通过优化合金的化学成分,采用先进的热处理工艺和钢水净化技术,以硅为主要合金元素,以碳钢或硅钢下脚料为主要原材料,用废电极石墨或其他增碳剂增碳,硅铁合金或碳化硅增硅,开发了一种新型高硅耐磨铸钢.实验中对该材料的金相组织、力学性能进行了分析.结果表明:在320℃等温淬火时,高硅耐磨铸钢组织由贝氏体和奥氏体组成;抗拉强度σb=1500～1800 MPa,屈服强度σ0.2=1200～1600 MPa,冲击韧度ak=15～30 J/cm,伸长率δ=3％～10％,硬度高于50 HRC.     

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 研究了40Cr调质钢和GCr15轴承钢在淬火介质SST103中淬火后的淬透性、变形与开裂性以及40Cr钢的力学性能。实验结果表明：适当调整SST103介质的浓度,可以获得不同的冷却速度。适合40Cr调质钢及GCr15轴承钢的淬火剂的最佳浓度分别为1.0%~1.5%和1.5%~2.0%。     

热处理工艺对27SiMn钢耐磨性影响

研究了27SiMn钢采用不同淬火工艺获得不同形态板条马氏体的硬度及耐磨性能.结果表明,常规淬火后硬度为48.7 HRC;亚温淬火后硬度最高为49.8 HRC;而双相区淬火和高温淬火后硬度均较常规淬火有所下降;亚温淬火的耐磨性最优.     

钢管在线水淬热处理工艺

介绍了天津市无缝钢管厂运用锻造热处理工艺理论及工艺模拟试验,在现有的热轧管生产线上实施在线内外喷水淬火和离线回火的调质工艺生产N80钢级光套管的情况。生产实践证明,在大生产模式的条件下实施该调质工艺,钢管的综合力学性能稳定,达到了预期效果。该工艺也是一种节能增效的工艺。     

3Cr13钢连杆及销轴热处理工艺的改进

通过对３Ｃｒ１３钢连杆及销轴零件冲击度不足原因的分析研究和工艺试验,认为奥氏体化温度偏代,奥氏体组织不均匀,使获得的淬火马氏体组织不均匀,是导致零件回火后冲击韧度不足的主要原因,回火温度偏低及回火冷却速度偏缓等,是零件冲击韧工不足拐一原因。适当提高奥氏体化温度及回火温度,加快回火冷却速度,零件的冲击韧度提高,零件调质处理后一次合格率大幅提高。     

Investigations on Heat Treatment of a High-Speed Steel Roll

High-carbon high-speed steels (HSS) are very abrasion-resistant materials primarily due to their high hardness MC-type carbide and high hardness martensitic matrix. The effects of quenching and tempering treatment on the microstructure, mechanical properties, and abrasion resistance of centrifugal casting high-carbon HSS roll were studied. Different microstructures and mechanical properties were obtained after the quenching and tempering temperatures of HSS roll were changed. With air-cooling and sodium silicate solution cooling, when the austenitizing temperature reaches 1273 K, the metallic matrix all transforms into the martensite. Afterwards, the eutectic carbides dissolve into the metallic matrix and their continuous network distribution changes into the broken network. The second hardening temperature of high-carbon HSS roll is around 793 K. No significant changes in tensile strength and elongation percentage are observed unless the tempering temperature is beyond 753 K. The tensile strength increases obviously and the elongation percentage decreases slightly beyond 753 K. However, the tensile strength decreases and the elongation percentage increases when the tempering temperature exceeds 813 K. When the tempering temperature excels 773 K, the impact toughness has a slight decrease. Tempering at 793-813 K, high-carbon HSS roll presents excellent abrasion resistance.     

低铬耐磨铸铁叶片只淬火不回火的热处理工艺

用于清理铸件的抛丸机叶片材料为低铬稀土白口铸铁,淬火后不回火的叶片的使用寿命比经淬火、回火的叶片提高了15～20h,从而缩短了热处理周期,节约了能源,提高了经济效益。     

热处理对中铬铸铁组织和性能的影响

研究了时效处理、淬火加热温度和回火温度对中铬铸铁组织性能的影响。结果表明:时效处理可降低或消除试块内应力,使硬度下降、冲击韧度上升;淬火加热温度在950℃时,中铬铸铁的组织形态和综合力学性能最佳;回火温度为350～400℃时,中铬铸铁具有较好的综合力学性能。