35CrMo钢与40CrMnMo钢的焊接

ＰＤＣ钻头是 2 0世纪 80年代钻井技术的三大创新之一 ,现已广泛应用于石油钻探开发中 ,是破碎岩石的有效工具 ;它是由钻头胎体、切削齿、钢体和上接头组成 ,其中胎体是通过炉中高温烧结与钢体结合在一起 ,再通过钢体 (退火状态 35ＣｒＭｏ钢 )与上接头 (调质状态4 0ＣｒＭｎＭｏ钢 )的焊接连成一整体。工作时 ,在钻压、扭矩和冲击载荷的作用下 ,焊缝受到相当大的应力 ,因此要求焊接接头强度高。同时 ,由于钻头胎体的材料耐磨性强 ,如果焊缝发生断裂 ,钻头掉入井底 ,将无法进行打捞和磨削 ,将造成相当大的损失。因此ＰＤＣ钻头钢体与上接头…     

ZG35CrMo钢的焊接

针对较大厚度的ZG35CrMo钢的焊接性编制了合理的焊接工艺,详细地说明了焊接过程的具体操怍方法,并取得了良好的焊后效果。     

35CrMo钢的热处理

本文总结了多年来有关35CrMo钢热处理的经验,认为35CrMo钢制大件调质处理后冲击韧性等力学性能达不到要求的原因主要是组织中出现较大量的上贝氏体。而此钢大件调质组织中是否出现上贝氏体及其量的多少,又主要与原材料的冶金质量即钢中存在某种微量元素有关。避免形成较多上贝氏体的热处理工艺措施是加快淬火冷却速度。     

35CrMo钢与45#钢焊接在压力容器上的应用

1 问题的提出我厂生产的瓦楞机主体部件——瓦楞辊是由两端左、右轴头与中间滚筒焊接而成,如图1所示。滚筒材料为35CrMoφ299×50的无缝钢管,两轴头材料为45~#钢。     

ZG35CrMo钢焊接工艺研究

ZG35CrMo的可焊接性能较差,易产生冷裂纹。通过焊前预热、层间温度控制及焊后热处理等手段获得了满足质量要求的焊缝。     

热变形对35CrMo钢淬火马氏体晶体学特征的影响北大核心CSCD

通过热压缩实验获得不同应变下35CrMo钢的淬火马氏体组织。基于电子背散射衍射(EBSD)测试技术研究了热变形对35CrMo钢淬火马氏体晶体学特征的影响,重点分析了不同变形量下奥氏体晶粒尺寸及马氏体变体组合特征的变化。研究结果表明:多轮动态再结晶的出现造成了高温真应力-真应变曲线的多峰变化,且第1轮动态再结晶明显细化了奥氏体晶粒。原始奥氏体的晶粒取向决定了淬火后马氏体变体的类型,且淬火马氏体变体的组合方式均为密排面组合。不同变形量下淬火马氏体变体间的取向差集中在50°~60°范围内,可通过引入大角度晶界来细化晶粒。     

热处理工艺对35CrMo钢耐蚀性能的影响

通过淬火、回火实验研究了不同热处理对35CrMo钢组织的影响,并利用极化曲线分析研究了35CrMo钢在不同热处理条件下的组织和性能的变化对该钢腐蚀性能的影响,结果表明:在3.5%NaCl腐蚀环境下,合金的组织对材料的耐腐蚀性能具有决定性的作用,淬火使合金存在较大的淬火应力引起材料耐腐蚀性能下降,而回火后消除了材料淬火应力,材料耐腐蚀性能得到明显提高,并且随着材料组织的粗化,合金耐腐蚀性能反而提高。     

35CrMo钢强韧化工艺研究

研究了35CrMo钢经不同工艺热处理后的组织和力学性能。结果表明,与经常规调质处理的35CrMo钢相比较,经790℃亚温淬火+高温回火或常规调质处理后再经790℃亚温淬火+高温回火的35CrMo钢具有更好的强韧性,特别是后者,其抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、断面收缩率和冲击韧度分别达到了986MPa、923MPa、18%、41%和156J/cm2。钢的塑性和韧性的提高是由于组织均匀细小、具有少量游离铁素体存在所致。     

35CrMo钢钻头锻造开裂原因分析

某矿山机械厂每年生产冲击器钻头几万件，一段时间，以来，钻头坯料在锻造时成批开裂。锻件原材料为φ80mm的35CrMo圆钢(批次号：37CB246，37CB248)，锻件形状尺寸如图1a所示。锻造工艺：压肩一拔长一局部镦粗。裂纹全部出现在φ57mm尾部的中心，见图1b，沿轴线方向开裂，深浅不一，是典型的纵向内裂。下面从原材料和锻造两个方面来查找原因。     

35CrMo钢淬火过程温度场和组织场的数值模拟

对尺寸为φ25 mm×60 mm的35CrMo钢试样的淬火过程用有限元法进行了数值模拟。模拟的淬火工艺为860℃保温1 h,然后分别在水、油和聚乙烯醇(PVAL)水溶液中淬火。结果,获得了淬火过程中试样温度、马氏体量和心部硬度随冷却时间变化的规律。     

35CrMo结构钢的热变形行为

通过对奥氏体再结晶行为的研究得到35CrMo钢发生动态再结晶的形变条件为:形变温度T>1000℃,应变速率ε≤1/s.描述动态再结晶动力学方程f=1-exp(-b(Z)tn(Z))中的系数b和n与变形参数Z有关.计算值与实测值较为吻合.通过非线性回归得到35CrMo钢的动态再结晶晶粒尺寸的关系式为:DDRX=2.25 × 104Z-0.22.通过双道次压缩和单道次压缩保温实验,得出35CrMo钢静态再结晶激活能和动力学方程.     

轧制42CrMo钢高强度螺栓的热处理

轧制42CrMo钢通常为制造要求强度高、塑性和韧性指标也较高的关键部位螺栓的首选材料之一。由于材料内部原始组织的不均匀性等特点,采用常规的调质工艺,在满足高强度的基础上,其塑性和韧性指标往往达不到技术要求。通过采用双液淬火的调质工艺,成功地生产了轧制42CrMo钢高强度螺栓。     

35CrMo钢复合型裂纹的疲劳门槛值

研究了35CrMo钢试样在860℃淬火＋不同温度回火态的复合型裂纹疲劳门槛值。采用对称四点弯曲测定Ⅰ型、反对称四点弯曲测定Ⅰ＋Ⅱ型、斜裂纹对称四点弯曲测定Ⅰ＋Ⅲ型裂纹的疲劳门槛值。试验结果表明：35CrMo钢各种回火组织的Ⅰ＋Ⅱ和Ⅰ＋Ⅲ型疲劳门槛值均低于相应的Ⅰ型疲劳门槛值。Ⅰ型尖裂纹的疲劳门槛值比钝裂纹的低，但Ⅰ＋Ⅲ复合型尖裂纹的疲劳门槛值比钝裂纹的高。35CrMo钢疲劳门槛值随回火温度升高出现峰值。Ⅰ型和Ⅰ＋Ⅲ型在400℃回火态最高，Ⅰ＋Ⅱ型在550℃回火态最高。疲劳门槛值既受强度制约也与塑性有关．对应强度升高的速率与塑性变形两个因素配合适宜时出现峰值。     

ZG35CrMo钢曲轴裂纹的形成与消除

结合生产实际分析了ZG35CrMo钢曲轴裂纹的形成原因,提出了预防与消除裂纹的措施。并用计算机数值模拟的方法研究了铸造工艺对铸件裂纹产生的影响。实践表明,严格控制铸件化学成分,特别是S、P含量;消除铸件热节,加热补缩,减少凝固机械阻力;规范热处理工艺操作等措施是预防和消除铸钢件裂纹发生的有效方法和途径。     

35CrMo钢热浸镀铝工艺研究

目的通过研究热浸镀铝温度和时间对35Cr Mo钢镀层的影响,从而优化工艺,获得优良的铝合金镀层。方法设置5组温度梯度(700~780℃)和5个时间节点(90~450 s),对35Cr Mo钢进行热浸镀铝工艺研究,制备35Cr Mo钢热浸镀铝镀层。利用SEM观察镀层的组织形貌及其合金元素组成等,并通过显微硬度计测定镀层的厚度。结果热浸镀铝时,钢基体和铝液发生一系列冶金反应,钢镀层明显分为合金层和纯铝层。在720~760℃条件下,浸镀180~360 s时,镀层质量良好,分布均匀,厚度适宜,且没有孔洞、裂纹和漏镀现象。SEM线扫数据表明,铝层和合金层的元素构成和相对比值并不会随工艺参数的变化而改变。在180~450 s之间浸镀时,合金层的显微硬度值均能达到750 HV以上。结论在热浸镀过程中,温度和时间对镀层的厚度、组织和力学性能的影响显著,通过优化热浸镀铝工艺参数,可以改善镀层的质量。     

利用U曲线法对35CrMo钢理想临界直径的研究

本文通过热处理工艺试验,研究35CrMo钢的淬火理想临界直径,根据不同位置的洛氏硬度绘制U型曲线,推算出材料的淬火理想临界直径。调质处理后,当零件直径大于材料淬火临界直径时,表面为索氏体和贝氏体混合组织,强度下降明显。     

35CrMo钢获得板条马氏体的热处理工艺研究

研究了35CrMo钢获得板条马氏体的热处理工艺，并对其获得的板条马氏体组织进行了接触疲劳试验，结果发现板条马氏体的接触疲劳寿命为调质态的4倍多。