贝氏体等温淬火工艺在GCr15钢制辗压辊上的应用

针对常规马氏体淬火后GCr15钢制辗压辊使用寿命不高的问题,在参考GCr15钢贝氏体等温淬火工艺在轧机、铁路等轴承上的应用的基础上,给出了GCr15钢制辗压辊的贝氏体等温淬火工艺。     

GCr15SiMn轴承钢无机高分子水溶性淬火液淬火工艺研究

对比渗碳淬火油和无机高分子水溶性淬火液对GCr15SiMn轴承钢组织和性能的影响,结果表明:GCr15SiMn轴承钢采用渗碳淬火油淬火工艺,淬、回火后硬度为60.5 HRC,显微组织为马氏体5级;GCr15SiMn轴承钢采用无机高分子水溶性淬火液淬火工艺,淬、回火后硬度为61～67 HRC,显微组织为马氏体3级,表层3 mm内无屈氏体。无机高分子水溶性淬火液淬火工艺淬、回火后的硬度和金相组织符合JB/T 1255—2014的要求。无机高分子水溶性淬火介质淬火工艺提升了GCr15SiMn轴承钢的综合性能。     

更正

针对常规马氏体淬火后GCr15钢制辗压辊使用寿命不高的问题，在参考GCr15钢贝氏体等温淬火工艺在轧机、铁路等轴承上的应用的基础上，给出了GCr15钢制辗压辊的贝氏体等温淬火工艺。     

ESPCP系统推力球在原油态下摩擦磨损性能研究

利用SRV摩擦磨损试验机模拟了潜油螺杆泵采油系统（ESPCP系统）推力球在原油为润滑介质时的摩擦磨损性能，通过不同热处理的GCr15钢球与GCr15钢盘的摩擦磨损性能研究，考察了等离子渗氮GCr15钢代替淬火GCr15钢的可行性；利用X射线散射（XRD）对等离子渗氮GCr15钢表面进行成分分析，考察了以原油为润滑介质时，钢盘的摩擦磨损性能。结果表明，GCr15钢等离子渗氮后在提高表面硬度的同时，其抗磨性能大幅度提高。通过扫描电子显微镜（SEM）和X光电子能谱仪（XPS）对磨斑表面形貌和表面成分进行了分析，表明等离子渗氮层具有更好的抗磨、减摩性能和更高的承载能力。     

GCr15制滚珠丝杠热处理工艺研究

GCr15具有高强度、高耐磨性和在高温下稳定的机械性能,可用于制造滚珠丝杠及螺母.其优良性能的发挥在原材料合格的基础上靠合理的热处理工艺来保证.球化退火、高温时效、中频淬火及低温时效是GCr15制滚珠丝杠必不可少的工序.     

GCr15钢磨裂和残余应力的关系

在GCr15钢制件的报废样品中,有很多是磨削引起的报废。人们往往把磨削产生的裂纹归属于磨削加工,但经过样品剖析和工艺分析,以及本文进行的试验数据证明,GCr15钢制件磨裂的因素是多方面的。一、问题的提出图1是GCr15钢制件在磨削加工后表面产生裂纹而报废的实例。零件是推力轴承片,厚度为10mm。它的热处理和磨削加工工艺如下:球化退火(790℃±10℃保温3h)→淬火(860℃保温12min油淬)     

不同淬回火组织GCr15轴承钢球的性能对比分析

对GCr15钢球实施马氏体淬火后常规回火、240℃高温回火和等温贝氏体淬火3种热处理工艺,分别得到常规马氏体、高温回火马氏体和下贝氏体3种组织,试验研究了这3种组织的性能。结果表明,10 mm的GCr15钢球,高温回火马氏体组织与下贝氏体组织的压碎载荷值相当,且明显高于常规马氏体组织的压碎载荷值;下贝氏体组织的抗回火性能明显优于常规马氏体组织的抗回火性能。     

Q235钢经两种表面热处理工艺后摩擦磨损性能的研究

利用等离子表面合金化技术在Q235钢表面进行Mo、Cr共渗,随后进行超饱和渗碳淬火及低温回火处理。对渗碳淬火─低温回火工艺下的GCr15淬火钢摩擦副的摩擦系数、Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺下GCr15淬火钢的摩擦系数进行滑动摩擦对比试验。观察分析Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺磨痕形貌,并就油润滑状态下滑动摩擦对比试验磨损机理进行分析。结果表明:Q235钢表面改性后,与渗碳淬火试样对比,相对耐磨系数ε提高近2倍;与GCr15淬火钢试样对比,相对耐磨系数ε平均提高2·25倍。     

锻热淬火球化退火工艺提高冷冲模寿命

我们在GCr15钢制冷冲模上试用了锻热淬火球化退火工艺,并取得了初步效果。滚子冷冲模是冲制轴承滚子用的,过去,我们一直沿用等温球化退火工艺,退火后进行机械加工,最后淬火、回火,这样处理的冲模常因崩裂、裂纹或塑性变形而失效。为了提高冲模使用寿命,我们采取锻     

GCr15制滚珠丝杠热处理工艺研究

GCr15具有高强度、高耐磨性和在高温下稳定的机械性能，可用于制造滚珠丝杠及螺母，其优良性能的发挥有原材料合格的基础上，靠合理的热处理工艺来保证，球化退火、高温时效，中频淬火及低温时效是GCr15制滚珠丝杠必不可少的工序。