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采用AKZO Nobel核-壳型耐高温发泡剂微球,利用双螺杆挤出机挤出造粒。分别制备了微发泡阻燃高抗冲聚苯乙烯(F-FRHIPS)及微发泡阻燃丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(F-FRABS);研究了发泡剂用量和注塑温度对复合材料表观密度、力学性能、热变形温度(HDT)以及阻燃性能的影响。结果表明:随着发泡剂用量的增加,复合材料的表观密度降低,但力学性能、HDT及燃烧性能下降;注塑温度低于240℃时,复合材料的力学性能、HDT及燃烧性能略有下降,进一步提高注塑温度,材料性能发生明显衰减;DSC分析表明:发泡剂适宜的使用温度为220~250℃;扫描电镜(SEM)分析表明:过高的温度会导致发泡剂壳体破裂而引起缺陷,而增加发泡剂用量时,由于核-壳结构存在并不会引起气泡泡体并连、气体溢出及塌陷等问题。 相似文献
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采用化学发泡法,注塑制备了聚丙烯(PP)/竹粉发泡复合材料,研究了滑石粉用量对发泡复合材料力学性能、加工性能和热稳定性能的影响。结果表明:当竹塑质量比为1:2、改性AC发泡剂用量为1%、添加15%滑石粉时,增韧发泡复合材料的综合性能最佳,其比弯曲强度为48.98 MPa、弯曲模量为3 183.31 MPa、比拉伸和比冲击强度分别为26.50 MPa和7.88 kJ/m2,与未增韧复合材料相比,提高了2.9%~9.3%;但是滑石粉的加入会降低材料的加工性能,平衡时间和平衡扭矩增加、MFR下降;而且会降低材料的热稳定性,初始热分解温度降低。 相似文献
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以秸秆纤维作为填充物、偶氮二甲酰胺(AC)为化学发泡剂制备了微孔发泡秸秆纤维聚丙烯复合材料,利用扫描电子显微镜、红外光谱测量仪等对秸秆纤维聚丙烯微发泡复合材料热老化后的性能进行了研究。结果表明,复合材料在热老化96 h时,力学性能下降幅度小,各项性能保持率较高,随着老化时间增加,复合材料的力学性能下降幅度超过90%,样品表面出现纤维脱落现象。随着老化时间的增加,复合材料断面粗糙度增加,出现裂缝和孔隙,并且复合材料内部的泡孔会发生合并和坍塌,泡孔平均直径增加泡孔密度减少,泡孔结构变差。 相似文献
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传统酚醛发泡材料的低强度、易掉粉等缺点无法满足轨道交通车辆风道与地板的使用要求。通过在酚醛树脂中引入热塑性微球发泡剂与短切纤维,研究了发泡剂种类、含量和发泡温度对材料影响,并测试了不同微球发泡酚醛预浸料成型的风道和地板的力学性能。结果表明,微球发泡剂粒径超过30μm或低于20μm,发泡倍率小,二次发泡少,可考虑地板产品的使用;平均粒子直径20~30μm,在酚醛树脂体系下,最佳发泡温度135~145℃的发泡剂,发泡倍率大,稳泡性能好,适合地板和风道产品的生产,质量分数为8%~10%时,综合发泡性能和力学性能优异。 相似文献
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以玉米淀粉为原料,通过丙烯酸塑化改性法制备玉米改性淀粉。以柠檬酸和NaHCO_3作为复合发泡剂,甘油、二乙醇胺和山梨醇作为复合增塑剂改性聚乙烯醇(PVAL),与改性淀粉辅以其它加工助剂,利用模压成型发泡制备了一种可生物降解的PVAL/改性淀粉复合发泡材料。重点探究了改性淀粉含量对复合发泡材料生物降解性能和发泡形态的影响,NaHCO_3发泡剂含量对复合材料耐水性能、力学性能和发泡性能的影响,助剂滑石粉含量对复合材料发泡性能的影响。结果表明,当改性淀粉质量分数为40%,复合发泡剂NaHCO_3、滑石粉及柠檬酸质量分数均为4.0%时,所得发泡材料的生物降解性能较好,拉伸强度为2.134 MPa,断裂伸长率为79.1%,泡孔分布均匀,泡孔结构良好,形状较规整。 相似文献
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本文以BIH40作为发泡剂,使用注塑方法化学发泡成型制备了PP、LDPE发泡材料,探讨了发泡剂含量对PP和LDPE发泡制品的密度、拉伸强度、缺口冲击强度等力学性能的影响,并用扫描电子显微镜(SEM)观测了断面的泡孔形貌。实验结果表明,随着发泡剂含量的增加,发泡试样的拉伸强度、冲击强度、断裂伸长率和密度等与未发泡试样相比总体呈现下降趋势,LDPE的断裂伸长率在发泡剂含量为1.0%(重量百分比wt.)时较其他发泡组分有所增加,PP的冲击强度在发泡剂含量为0.5%(重量百分比wt.)时与其他发泡组分相比有所提高。综合实验测试结果显示,发泡剂含量在1.0%(重量百分比wt.)时所得到的发泡制品力学性能较好。 相似文献
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采用化学发泡法,在普通注塑机上制备了聚丙烯(PP)/木粉复合发泡材料,考察了发泡剂偶氮二甲酰胺(AC)、相容剂马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)和木粉含量对PP/木粉复合发泡材料的力学性能、断面微观结构及表观密度的影响。结果表明,当AC含量为1.2份时,复合材料的发泡效果最好,冲击强度达到最大值20.23 kJ/m2;当PP-g-MAH含量为15份时,显著改善了木粉和PP界面之间的相容性,同时提高了复合材料的力学性能和发泡效果;木粉含量过高时,复合材料的表观密度变大,力学性能下降,发泡效果变差,当木粉含量为30份时,复合材料的各项性能较好。 相似文献
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通过对碳酸钙、硅灰石和滑石粉填充聚氯乙烯(PVC)发泡人造革的试验,研究了不同填料用量及发泡时间对PVC发泡人造革发泡倍率的影响。结果表明:若保持发泡配方中的其他组分含量不变,只改变某一填料用量,PVC发泡倍率随碳酸钙或硅灰石添加量的增加而降低;而对于滑石粉用量,在发泡时间较短时,用量达到30份,PVC发泡倍率出现最大值,当发泡时间较长时,发泡倍率随着滑石粉添加量的增加而升高;若保持发泡配方中发泡剂和发泡助剂的相对含量及混合料黏度不变,碳酸钙和硅灰石用量分别达到60份和55份(树脂为80份)时,PVC发泡倍率出现最大值。对于滑石粉,发泡时间短时,发泡倍率随着其添加量的增加而升高,发泡时间长时,填加30份,PVC发泡倍率会出现最大值。 相似文献
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利用秸秆粉、聚乳酸、AC发泡剂、偶联剂等经过压制成型发泡工艺制备发泡木塑复合材料,并通过控制平板硫化机的加热温度、模压压力和保压时间3个工艺参数,采用单因素试验和正交试验研究3个因素对发泡效果和综合力学性能的影响。试验的最终结果表明:当加热温度为178℃,模压压力为7 MPa,保压时间为25 s时,泡孔密度小并且分布均匀,最终制件的表面光滑平整,密度为最小。并且对聚乳酸/秸秆粉复合材料的综合力学性能进行了比较,较佳的组合为:加热温度为178℃,模压压力为7 MPa,保压时间为25 s,AC发泡剂用量为1%。 相似文献
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将废旧瓦楞纸板粉碎制浆,与HDPE(高密度聚乙烯)通过模压成型制备了废纸浆/HDPE发泡复合材料。利用英国Rosand双料筒毛细管流变仪,在线研究了发泡剂AC含量、废纸浆含量、温度以及吸热、放热和平衡发泡剂对废纸浆/HDPE复合发泡材料的流变行为的影响,并在SEM下观察了不同AC含量和废纸浆含量对发泡形态的影响。结果表明:废纸浆/HDPE复合发泡材料熔体表现为假塑性流动特征,当剪切速率达到600 s-1时,出现管壁滑移现象。发泡剂AC能明显降低熔体黏度,随着AC含量的增加,熔体黏度下降。随着废纸浆含量的增加,熔体黏度增加。当剪切速率小于275 s-1时,随着温度的升高,熔体黏度降 相似文献
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利用化学发泡注塑技术制备了微发泡聚丙烯(PP)材料,研究了碳酸氢钠母粒含量对微发泡材料泡孔结构、表面外观、力学性能和挥发性有机化合物(VOC)的影响。结果表明:发泡剂母粒添加质量分数小于1. 0%时可获得表观质量较好的制件;当发泡剂母粒添加质量分数为1. 0%时,材料泡孔数目最多,泡孔致密且泡孔平均直径最小,相对未发泡PP材料,比弯曲模量增加,比拉伸强度无明显变化,比冲击强度略有降低;微发泡PP材料的VOC含量,尤其是醛类和总挥发性有机化合物(TVOC)含量低于普通注塑PP材料。 相似文献
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利用混杂原理,先将玄武岩纤维与聚乳酸纤维混合制成针刺毡,再与聚乳酸树脂复合,以提高树脂基体对增强体结构的渗透和结合性能。采用正交试验法,以混杂针刺毡中聚乳酸纤维含量、复合层压压力、复合层压温度为影响因素,讨论了混杂复合层压工艺对复合材料力学性能的影响。结果表明,采用混杂复合工艺有利于复合材料力学性能的改善,且混杂纤维含量在一定范围内时,复合材料的力学性能会随着混杂纤维含量的增加而线性增强,同时复合层压压力的增加也有利于复合材料力学性能的改善;采用混杂复合工艺时,复合层压温度对复合材料力学性能的影响规律不同于传统层压复合时复合层压温度对复合材料力学性能的影响,复合层压温度过高不利于复合材料力学性能的提高。 相似文献