H08Mn2SiA盘条拉拔断裂原因分析

针对5.5 mm H08Mn2SiA盘条拉拔1.2 mm钢丝过程中出现脆断现象,对盘条进行化学成分、力学性能、夹杂物与显微组织等方面的检验,并利用扫描电镜对拉拔脆断断口进行分析。结果显示,盘条边缘形成贝氏体组织,在拉拔过程中产生严重加工硬化,致使其边缘产生微裂纹,裂纹进一步扩展造成盘条的拉拔脆断。提出改进措施:在H08Mn2SiA盘条控轧控冷过程中,将终轧温度设定为980℃,吐丝温度降低至880℃;STM辊道下的风机全停,保温罩全部关上;将STM辊道运行速度降低到0.05 m/s,使盘条在足够长的STM辊道上缓冷20～25 min,延迟型冷却方式消除了盘条边缘的异常贝氏体组织,满足用户拉拔生产的需要。     

焊接用H08Mn2SiA线材的生产

H08Mn2SiA焊丝在焊接时具有电弧稳定、熔敷效率高、飞溅较少、焊缝成形美观等优点,用量越来越大。研究H08Mn2SiA线材冶炼、连铸、轧制等生产过程,冶炼时把碳的质量分数控制在0.08%以下,锰的质量分数控制在1.8%～1.9%,防止锰含量过高造成中心偏析,不使用含铝的脱氧剂以避免脆性夹杂,采用电磁搅拌;轧制时采用800℃的吐丝温度,0.95℃/s的相变速度,能生产出不经退火处理而拉拔12道次的线材。     

焊接用H08Mn2SiA盘条生产工艺研究

介绍焊接用H08Mn2SiA盘条的生产工艺、性能特点。对钢中化学成分、冶炼和轧制工艺进行优化研究,采用化学成分控制、脱氧合金化、炉外处理、全程保护浇注、结晶器电磁搅拌、吐丝温度控制、冷却控制等措施使盘条的化学成分均匀,强度适中,塑性高,拉拔性能和焊接性能优良,质量稳定可靠,取得较好的经济效益和社会效益。     

气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条的研制与开发

分析气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条中合金元素对焊接性能的影响,设计盘条的化学成分和生产工艺流程,在Gleeble-1500热模拟机上测定H11Mn2SiA动态CCT曲线。对比盘条在870,850,820℃吐丝温度下的金相组织和力学性能,结果表明,当盘条在斯太尔摩线冷却速度不大于1℃/s时,盘条能够完成平衡转变,且对盘条的金相组织和力学性能影响不大,铁素体晶粒度均为8.5级。分析不同碳质量分数对盘条力学性能的影响,结果表明,当碳质量分数不大于0.08%时能有效降低盘条抗拉强度。对碳质量分数为0.07%,吐丝温度870℃,冷速为0.51℃/s条件下生产的焊丝进行焊接试验评定,熔敷金属力学性能全部满足要求,抗拉强度540 MPa,-30℃平均V型冲击功67 J,焊接性能优良。     

H08Mn2SiA盘条拉拔性能研究

研究化学成分对H0 8Mn2SiA盘条拉拔性能的影响。分析认为 ,H0 8Mn2SiA中w(C) =0 .0 5 %,w(Si) =0 .81%,w(Mn) =1.80 %时焊丝拉拔性能最好。H0 8Mn2Si属双相钢 ,在制订拉拔工艺时前 3道面缩率应较高 ,如 6.5→ 5 .3→ 4 .3→ 3 .8mm时 ,可达 3 3 .5 %、3 4 .2 %、2 1.9%较合适。     

H08Mn2SiA冷拔钢丝退火“花丝”成因分析与对策

介绍H0 8Mn2SiA冷拔钢丝退火后形成的“花丝”现象对成品焊丝的危害。分析认为形成“花丝”的原因是半成品在退火时由于炉温过高及炉内富氧造成氧化烧损、酸洗后的钢丝表面粗糙 ,对光的反射与正常表面不一样所致。通过对退火炉温控系统的改进 ,使用含内衬的炉胆 ,并加热风循环装置、加强工艺控制 ,有效避免了“花丝”现象。     

H08Mn2SiA热处理双相钢丝的拉伸变形与断裂特性

探讨了Ｈ０８Ｍｎ２ＳｉＡ热处理双相钢丝的拉伸变形规律和断裂特性。通过应力─应变数据的回归分析，发现该双相钢丝的应变硬化曲线普遍具有“双ｎ”特性，分别对应于Ａｓｈｂｎ理论和Ｍｉｌｅｉｋｏ理论的适用范围。用ＳＥＭ分析其拉伸试样断口特征，说明它的断裂基本上属于微孔聚合长大机制。     

ICP-AES法测定H10Mn2焊丝化学成分

对?5 mm以下的H10Mn2焊丝可采用硝酸-盐酸溶解焊丝试样,通过电感耦合等离子发射光谱法对焊丝中5种元素进行测定。选择灵敏度高、干扰小、响应强度大的分析谱线,采用基体匹配法,对试样进行加标回收、精密度和方法比对试验。结果表明：焊丝中5种元素的加标回收率为90.9%～107.6%,相对标准偏差RSD为0.57%～2.58%,准确度和重复性较好,方法比对分析结果基本一致,表明该方法实用可行,可用于日常检验检测快速测定。     

08Mn2Si双相钢丝的强化机理研究

分析双相热处理工艺参数对08Mn2S i钢丝组织、性能的影响,探讨其强化机理。研究结果表明:08Mn2S i钢丝经双相热处理后可得到板条马氏体与少量铁素体相间分布的细小均匀的双相组织,其屈服强度大幅度提高,同时塑性指标也明显改善,这是固溶强化、位错强化和细晶强化综合作用的结果。     

07Mn2Ni2Mo焊丝在线退火工艺探讨

介绍07Mn2Ni2Mo焊丝在线退火优化工艺。实验内容:(1)在750℃退火温度下,焊丝以2,4,6,8,10 m/min的运行速度进行退火实验;(2)焊丝采用4 m/min的运行速度,选择600,650,700,750,820,900℃进行退火实验。总结出优化退火工艺:退火温度为750℃,焊丝运行速度为4 m/min。退火后焊丝组织为铁素体+细小珠光体,组织已经完全再结晶,塑性指标得到恢复。     

H08MnA、H10Mn2、H10MnSi焊接用盘条的研制

H0 8MnA、H10Mn2、H10MnSi焊接用盘条系采用氧气顶吹转炉冶炼、钢包底吹氩、小方坯连铸机和无扭控轧控冷高速线材轧机工艺生产。通过控制化学成分、全程保护浇铸和控轧控冷等工艺措施 ,使得盘条的化学成分均匀、强度低、塑性高 ,质量稳定可靠、可满足用户对钢丝拉拔性能和焊接性能的要求     

焊接用盘条H08C的研制

论述采用氧气顶吹转炉、钢包底吹氩精炼、小方坯连铸机、高速线材轧机等工序生产焊接用盘条H08C的生产技术。通过采取稳定的终点控制、复合钢水脱氧工艺、适宜的钢包底吹氩工艺、优化的连铸控制技术、合理的轧制温度和冷却制度等措施,生产出的H08C盘条各项性能指标均符合GB/T 3429—2002要求,得到了用户的认可。