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本文研究了不同含量稀土元素对铍青铜(QBe_2)组织和性能的影响,并对稀土在QBe_2合金中的存在形式及其对时效过程的影响机理作了初步的探讨。试验证明,稀土可微量溶入α固溶体,而后出现富稀土的新相,其数量随稀土量的增加而增多,在新相周围有一富Ni区。微量稀土的加入可使QBe2_合金的晶粒粗化,β相减少,明显地抑制晶界反应,且提高时效初期的扩散激活能。在QBe_2合金中加入适量的稀土可使其抗拉强度、弹性极限、高温硬度、导电率和在NaCl溶液(3%水溶液)、1NH_2SO_4溶液中的耐蚀性均有所提高,适量加入稀土的QBe_2合金可在生产中推广使用。 相似文献
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通过宏观检验、化学成分分析,金相检验和超声波探伤等方法,对某批QBe2铍青铜棒在固溶处理出炉时个别发生断裂的原因进行了分析。结果表明:该QBe2铍青铜棒断裂主要是因为固溶处理炉局部温度过高,造成材料局部过烧、晶粒粗大、力学性能下降所致。 相似文献
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本文对铍青铜(QBe2)超塑变形中的空洞形成过程和晶粒重排进行了研究。结果表明,空洞的形成直接影响着晶粒重排过程。晶粒重排以多重方式进行,而不是单一方式,形成空洞是其中的一个步骤。对于含有第二相粒子的 QBe2合金,其超塑变形中所产生的位错与第二相粒子的交互作用是导致空洞形成的重要原因。空洞的形成并不直接导致材料的断裂,而断裂的真正原因是空洞的连结。文中给出了描述晶粒重排和空洞形成与连结的示意图。 相似文献
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通过工艺试验发现,供应态的铍青铜(QBe2)经一定的预处理,可获得良好的超塑性。在550℃和ε=1.67×10~(-3)s~(-1)的应变速率拉伸,合金能呈现大于1000%的高延伸率。文中提出的淬火+时效;淬火+冷轧,淬火+时效+冷轧的三种预处理工艺都能使合金获得超塑性的组织状态。分析和讨论了预处理工艺参数和所需的最佳组织条件。 相似文献
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本文研究了硬化态铍青铜(QBe~2)的超塑性与动态再结晶。试验表明,合金在550℃和ε=1.75×10~(-4)s~(-1)条件下拉伸变形,获得最高延伸率780%,流动应力为0.075kg/mm~2。合金通过动态再结晶(ε≈0.3)形成等轴晶粒(等轴比1.12~1.22)。高速变形时晶粒尺寸会超细化,这可能是发生连续动态再结晶所致,但延伸率不高。第二相粒子会促进动态再结晶形核和通过钉扎晶界来保持细晶粒组织。 相似文献
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《中国新技术新产品》2021,(13)
利用企业现有的材料,通过对不同冷变形量对QBe2合金力学性能、显微组织的影响进行研究,同时对不同冷变形量下QBe2合金进行时效处理,确定时效工艺时,明确时效温度不变,只调整时效时间,研究显微组织的变化以及时效后的析出物对力学性能的影响,得到了冷变形量对QBe2合金时效析出影响的基本规律,即当QBe2合金的冷变形时效工艺为冷变形量40%、时效温度为330℃且保温时长为3 h时,可以获得最佳的状态。 相似文献
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研究了TZNA β钛合金冷变形过程中的组织和性能。采用辊模冷拉拔的方式分别进行了20%、40%和60%冷变形,合金表现出良好的冷加工性能。当冷变形在20%时,出现了孪晶组织,使合金强度有明显提升。当冷变形量超过20%时,滑移成为了主要的变形方式。当冷变形达到60%时,晶粒完全破碎,晶粒尺寸在20-40nm之间,具有较高的强度和塑性。 相似文献
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采用GLEEBLE 3800热模拟机进行回温变形热压缩实验,研究回温温度对微合金钢组织转变和铁素体动态再结晶行为的影响。利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和背散射电子衍射观察实验钢的微观组织和晶粒取向,并对形变时的应力-应变曲线进行分析。结果表明:实验钢回温变形可获得超细晶组织,晶粒平均等效直径约2μm;在回温过程中变形发生动态回复形成亚晶组织,峰值温度变形发生铁素体动态再结晶形成超细晶粒;动态再结晶机制包括晶界迁移和亚晶的转动生长,回温到700℃和750℃时以前者为主,再结晶不充分,保留了条带状变形铁素体,800℃变形时,两者共同作用,形成均匀的等轴状超细晶组织;通过线性回归计算得到实验钢峰值温度变形时铁素体动态再结晶激活能Qd=250.18kJ/mol。 相似文献
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制备了富含大量共晶组织、过饱和固溶体以及富含粗大析出相3种典型组织特征的2E12合金。结合热模拟实验和显微组织观察,针对3种合金铸锭在变形温度为340~490℃、应变速率为0.001~10s-1下的变形行为开展研究。结果表明:组织特征对合金的热变形行为有显著影响。在3种合金中,富含粗大析出相合金的峰值应力较高而富含大量共晶组织合金的峰值应力较低。3种合金的流变应力均可用双曲正弦本构关系来描述。3种合金的变形激活能分别为178.6,222.1,154.9kJ/mol。利用加工图确定热变形的流变失稳区,富含粗大析出相合金具有较大的可加工范围而富含大量共晶组织合金的可加工范围最小。 相似文献
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通过大量的试验,分析讨论了变形速率对σb和δ的影响;冷加工对304不锈钢奥氏体敏化态晶间腐蚀(IGC)的影响及控制;变形量和化学成分主要是(Cr/Ni)对304不锈钢磁性强度影响。根据试验得出,304不锈钢磁性强度随Cr/Ni值和变形量增加而增加,这是因为冷变形诱发马氏体的产生且有磁性;拉伸强度σb随拉伸速率的增加而减少,当速率>40mm/min时,σb趋于稳定;304不锈钢经冷变形后T-T-S曲线的IGC发生区向低温和长时间敏化侧移动。 相似文献
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采用室温压缩试验研究了BAl7-7-2-2铜合金冷的变形加工硬化特性。结果表明,修正后的Ludwik模型可以准确地对BAl7-7-2-2铜合金的真应力-真应变数据进行拟合,相关材料常数K=1 001.736、m=0.295、n=0.044,拟合方程的相关系数可以达到0.96。当真应变ε<0.02时,加工硬化率很高且迅速增大,此阶段为线性硬化阶段;当0.02≤ε≤0.2时,真应力随着真应变的增加而增大,加工硬化率则逐渐减小,这一阶段为抛物线硬化阶段;ε>0.2时,随着应变的增加,加工硬化率趋于常数,为弱硬化阶段。结合微观组织和硬度测试表明,材料在不同变形阶段的变形机制有所不同。 相似文献
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研究了时效温度和时效时间对不同冷变形条件下Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金组织和性能的影响.在Gleeble-1500D热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金在高温压缩变形中的流变应力行为和组织变化进行了研究.结果表明:合金经900℃固溶,在经不同冷变形后时效,能获得较高的显微硬度与导电率,当变形量为80%,时效温度达到450℃时,其显微硬度达到220Hv,导电率达到41%IACS.热模拟实验中,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大,材料显微组织强烈受到变形温度的影响. 相似文献
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研究了7050铝合金在温度为460℃,应变速率分别为1.0×10-4s-1和 0.1s-1条件下的高温拉伸变形过程.结果表明:7050铝合金在高温拉伸过程中平均晶界取向差角与真应变之间保持比例关系,晶粒尺寸随变形的进行而增加.晶粒的长径比在变形条件为460℃/1.0×10-4s-1变形时基本保持不变;而变形条件为460℃/0.1s-1时,晶粒长径比则随着变形的进行而增加.微观组织结果表明,7050铝合金在460℃/1.0×10-4s-1的变形过程中,软化机制为连续动态再结晶,而变形条件为460℃/0.1s-1时,软化机制为动态回复.连续动态再结晶过程中平均晶界取向差角的持续增加与亚晶界的迁移和变形过程中晶界吸入位错有关. 相似文献
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通过扫描电镜动态拉伸原位观察研究了在外力作用下经硬态级时效处理后的QBe2-CY合金裂纹形及扩展情况,并对其影响因素进行了分析。 相似文献
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为了研究冷轧工艺对IF钢显微组织的影响.本文借助电子背散射衍射技术,研究了20%到75%冷轧压下率的IF钢退火后的微观结构、晶界特征分布和晶界连通性.结果表明:随着冷轧压下率的增加,冷轧态晶粒逐渐由等轴状变为纤维状,退火态晶粒逐渐细化并变得均匀,小角晶界的出现频率呈下降趋势;随机晶界的出现频率呈明显上升趋势,且随机晶界占绝对优势;而CSL晶界在冷轧压下率40%以下时,变化较小,40%以上时,含量明显增加.大变形量轧制后的IF钢CSL晶界主要由Σ3晶界组成,而小变形量轧制后主要是Σ3和Σ13b晶界.对于75%压下率,还含有较多的Σ7,Σ9和Σ11等CSL晶界.通过增加冷轧压下率,0-CSL三叉晶界的含量减少,1-CSL三叉晶界的含量增加.因此,通过改变冷轧工艺,可以优化IF钢板的晶界特征分布及连通性. 相似文献