炼钢电弧炉的新趋向——炉料预热新形式

德国施劳耶曼·西马格 (SMS)公司新开发的炉料预热工艺是将电弧炉排出的热量输送到 Verticon预热装置中 ,预热炉料。被预热过的炉料连续地加入电弧炉中 ,采用该预热措施后 ,熔钢电耗由原来的 42 0 k W· h/ t,降低到 2 10 k W· h/ t;熔钢时间缩短 35 m in。连续加料的另外优点是使电弧炉在熔炼过程中 ,一直保持有平坦的熔池 ,它使电弧连续、稳定地燃烧、因而能传输最大的电弧功率 ,并且消除了电弧炉的电压闪变效应。噪音也降低了。图 1炼钢电弧炉的新趋向——炉料预热新形式@花皑…     

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WZ003467达涅利和特诺恩联手合作为俄国亚申斯克钢厂研制一台改进型康斯迪电弧炉——《Iron & Steel Technology》,2011,V.8,No.4,p11(英)意大利达涅利和特诺恩二公司合作为俄国车里雅宾斯克自治区亚申斯克钢厂投产一台改进型康斯迪电弧炉。达涅利公司的快速电弧炉的炉壳直径6 800 mm,变压器容量90 MVA,每     

WZ003442意大利达涅利公司为墨西哥伊斯特拉克特殊钢厂提供康斯迪电弧炉

意大利达涅利公司最近为墨西哥伊斯特拉克特殊钢厂提供年产100万t钢的康斯迪连续炼钢电弧炉。该种康斯迪连续炼钢工艺是通过获得专利的炉料传送系统,将被预热的炉料从炉墙侧门连续地输送到炉中。     

达涅利公司接受墨西哥Deacero钢厂100t电炉的订货

1998年 9月 ,达涅利公司接受 Deacero联合钢厂的订货。其主要设备有 :1 0 0 t偏心底出钢电弧炉、变压器容量 70MVA和 1 0 0 t钢包精炼炉 ( 1 5MVA) ,全自动合金加料系统 ,以及 4流高速连铸机 ,后者直接同预热炉相连。该厂年产60万 t低、中、高碳钢的棒材和线材。达涅利公司接受墨西哥Deacero钢厂100t电炉的订货@花皑     

达涅利公司新型康斯迪连续炼钢电弧炉设备

墨西哥考尔电炉系统公司最近向意大利达涅利公司订购一套康斯迪连续钢电弧炉设备,该设备将被安装在墨西哥的考尔沙特殊钢厂。康斯迪连续炼钢系统将把炉料预热,并通过获得专利的炉料传输系统和电弧炉侧门将炉料加入炉内进行连续熔炼。该设备的年生产能力为100万t钢坯。这是墨西哥第1套康斯迪连续炼钢电弧炉设备,也是美洲第8套康斯迪设备。     

埃及亚历伊兹轧钢公司新建电炉炼钢厂

意大利达涅利公司最近给埃及亚历伊兹轧钢公司提供一套利用100％直接还原铁为炉料的成套电炉炼钢设备。它包括：一台115tFastArc型快速电弧炉、一台120t钢包精炼炉、一套FastCast型五流快速板坯连铸机、一套全自动炉料处理系统、一套直接还原铁用的干式除尘系统,     

意大利丹涅利中央治金公司制造420t电弧炉

意大利丹涅利中央冶金公司最近同日本东京制钢公司签订一份合同,将为后者提供新电炉车间的全套设备。其中包括制造一台世界上最大的（420t）双电极直流电弧炉,该电弧炉装配有由意大利德兴公司提供的全套康斯迪炉料预热设备,另外在该电弧炉上还装配有多点式碳、氧枪。年产量设计为260万t低碳钢和超低碳钢。该工程将于2009年下半年投产。     

印尼克拉卡塔钢厂的新型电弧炉

印度尼西亚的克拉卡塔钢厂在 1998年三季度从意大利达涅利公司购进 2台新型高阻抗电弧炉 (Danarc炉 ) ,其变压器容量为 70 MVA, 10 %过载能力 ,为了容易实现高阻抗操作 ,在变压器低压侧装有电抗器。还装有碳 /氧枪、炉底氧气喷嘴 ,以及在线可控的后氧·燃喷嘴。达涅利公司自动化部为了该炉子配备有 3级计算机系统 ,以便控制整个熔化、精炼、连铸工艺。每台炉子容量为 70 t印尼克拉卡塔钢厂的新型电弧炉@花皑     

沙特阿拉伯Hadeed电炉炼钢厂的现代化改造

德国西门子公司接到了沙特阿拉伯钢铁公司 Hadeed电炉炼钢厂的订单 ,为该厂改进过程自动化系统和生产工艺流程。被改造设备包括 3台 15 0 t交流电弧炉、2台钢包精炼炉和 3架 6流方坯连铸机。利用功率需求控制系统和新型基础自动化系统来代替老式计算机系统。新型电弧炉自动化系统的功能和目标为 :1.电极调节器采用神经网络系统 ;2 .电能最佳利用 ,缩短炼钢时间 ;3.脱硫、脱碳的准确控制 ;4.直接还原铁炉料配比的控制 ;5 .根据热平衡控制 ,准确地把握出钢温度 ;6 .根据合金添加剂的计算 ,严格控制钢水化学成分。沙特阿拉伯Hadeed电炉炼钢厂…     

大型电弧炉

意大利阿维迪钢厂最近同意大利德兴电炉公司签订供货合同，订购一台250t连续加料、炉料预热的康斯迪电弧炉，该炉子将被安装到连续钢产品生产线上。该新型电弧炉同康斯迪系统组合在一起，采用100％冷废钢料，生产率为300t／h。在该炉子上安装有KT型碳一氧枪和碳．石灰枪，以及化学喷粉装置，数字式电极升降调节系统。该冶炼区域内还配套有2台由德兴电炉公司生产的250t钢包精炼炉。     

川崎-FUCHS式竖炉

本世纪 80年代末德国 FUCHS公司开发了世界首台FUCHS竖炉。该炉利用电弧炉炼钢作业中的高温排气对竖炉中的炉料进行高温预热。既回收了排气废热 ,提高了生产效率 ,又实现了节能 ,满足了环保要求。着重对川崎 - FUCHS式竖炉的结构、特点与实际操作、应用作了介绍。图 6照 2表3参 1川崎-FUCHS式竖炉@陈留根     

丹涅利公司为韩国制造大型炼钢设备

意大利丹涅利中央冶金公司最近接到韩国型钢制造有限公司的订单,订购大型电炉车间用的全套电炉炼钢设备,其中包括：100t炼钢电弧炉、100t钢包精炼炉、5流9m半径的快速弧形连铸机,该连铸机生产截面为120mm。     

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WZ 0 0 2 778真空冶金工艺——《MPT International》,1999,V 2 3,No.5 ,70～ 73(英 )介绍了 4种特殊冶金设备。 1.生产可锻超级合金的 2 0 t(5 MW)真空感应熔炼炉 ,它由熔炼炉和真空浇注室组成。2 .英国理可松超级合金公司的可控保护气氛的电渣炉 ,其结晶器最大直径为 6 19mm ,主要生产 Fe- Ni- Cr- Ti基特种合金。 3.美国特殊金属公司的真空电弧炉 ,利用计算机进行工艺仿真研究。 4.放射性材料的加工设备 ,美国制造科学公司对贫铀放射性材料进行加工 ,首先用真空感应炉进行熔炼 ,然后用特种轧机进行轧制 ,最后采用热处理工艺。图 2…     

最新设计的直流电弧炉热废气排出系统

德国库赫曼 (KSK)系统工程公司最新研制成功 10 0 t直流电弧炉用的热废气排送系统。输送管道直径 2 2 5 0 m m,热气温度 12 0 0℃ ,热气流量 945 0 0 m3/ h。冷却热气的冷却水流量 12 0 0 m3/ h。该直流炉变压器容量 15 0 MVA ,电极直径 75 0 m m,炉壳直径 730 0 m m ,出钢到出钢时间 40 min。并介绍了温控系统、排气控制系统及测量技术。图 4最新设计的直流电弧炉热废气排出系统@花皑     

现代加热炉和热处理炉

介绍了俄罗斯钢铁设计院近年来设计并建造的炉子。重点介绍的一座炉子为步进底式加热炉。该炉有效长度 1 6m,总的热功率为 38.2 MW,料坯断面尺寸为 1 2 5mm× 1 2 5mm,长度为 8～ 1 2 m。炉子可用来加热冷料或热料 (50 0～70 0℃ ) ,助燃空气通过一台利用烟气余热的动力锅炉 ,在其中预热至 2 0 0～ 350℃。该炉结构的新特点是在炉子一些关键部位采用了适当的耐火混凝土 ,底梁上衬有 3层材料 ,最上面的一层在高温区采用耐火混凝土 (氧化铝含量 88% )而在低温区则采用氧化铝含量为 54%的混凝土 ,所有步进件下均采用水封 ,以减少炉子下方的热…     

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WZ 0 0 2 72 6真空电弧炉和电渣炉的销售额大增——《SteelTim es》,1998,V2 2 6 ,No.5 ,16 4(英 )近来 ,随着航空工业的复苏 ,被冷淡多年的真空电弧炉和电渣炉的销售量大增。德国 AL D真空技术公司最近接受了 VAR炉和 ESR炉的许多订单。如供给美国纽约特殊金属公司的直径为 10 16 mm的 2台 VAR炉。又供给美国合金公司的 2台直径为 9944 mm的 VAR炉 ,及供给奥地利 B¨ohler钢铁公司、美国 Carpenter公司、英国 Firth Rixson公司的 10 16 mm的 VAR炉。销出的大容量 ESR重熔炉主要用于脱氢及去除非金属夹杂物的特殊冶炼方面。[花…     

WZ003058 减少炼钢电弧炉二恶英有害气体排放的装置——《电气制钢》

日本政府决定自2002年12月1日起所有国内运行的炼钢电弧炉二恶英有害气体的排放必须控制在5ng-TEQ／m^3以下，新设炼钢电弧炉的二恶英排放必须控制在0．5ng—TEQ／m^3以下。为此，日本大同特殊钢公司开发了2级布袋式除尘法和活性炭吹人法相组合的二恶英控制系统，     

WZ002736～002752

WZ 002736 电塑性轧制中料坯加热过程的研究——《Сталь》,1999,No.11,69～71(俄) 　　用电流加热且在一个轧机机架中实现塑性变形的称电塑性轧制。此时,采用电接触(直接)加热,加热的数学模型在大多数情况下可以忽略料坯的导热性。然而在料坯运动速度较小的电塑性轧制中,料坯的导热性会对电加热有显著的影响。因此,该轧制过程中加热数学模型应该估计到料坯的导热性。文中构造了该过程的数学模型。利用本文所提出的数学模型可以计算沿料坯长度方向上的温度分布。文中举例进行了计算。计算结果表明,提高轧制速度会降低料坯进入变形区之前的温度,并且会提高变形区中通过料坯的电流密度。此外,提高轧制速度将明显增加电流密度分布的不均匀性。在较高速度轧制下,电流密度的最大值位于变形区的初始段。图3参3 ［郭伯伟摘］ WZ 002737 煤气和重油燃烧过程质量控制参数的选择——《Энергетика,Известия　ВУЗ》,1999,No.5,64～70(俄) 　　为了以最小的空气过剩系数组织燃烧过程,在工业中可用烟气中O2、CO2和CO的浓度作为燃烧过程质量控制参数。CO2的浓度是一个不很敏感的参数,且当存在不完全燃烧情况下,CO2的浓度值与空气过剩系数的关系不具有单一性。烟气中自由氧的浓度与燃烧室吸风量有关,从而可造成燃烧控制参数的错觉。CO的浓度值与空气过剩系数的关系很敏感,但须注意,当CO=0时,烟气中仍可能存在H2,因此控制时应以CO+H2的浓度为准。此外,还应估计到周围介质的温度、压力等条件的影响。图3表4参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002738 使电弧炉运行最佳的计算机软件——《Steel Times》,1998,V226,No.3,96～98(英) 　　介绍了一组使电弧炉各期均运行在最佳状态的计算机软件程序。它在不同的冶炼期,能自动地改变弧流和弧压的工作点,以及串联电抗器的抽头。在电极穿井期,电弧被炉料包围、热能辐射炉料,此时程序给出长弧作业。在主熔化期,运行电抗减小,多种能源利用,程序自动降低电炉变压器电压等级。在钢液升温期,电弧被泡沫渣包围,渣量决定能源利用率,选择更低电压抽头。程序确定了最佳弧长。采用此组软件后,吨钢电耗由423.4 kW*h/t降至364.7 kW*h/t ［花　皑摘］WZ 002739高温炉中碳化硅陶瓷制品的应用——《Сталь》,2000,No.2,58～59(俄) 　　高温炉气中许多部件是在高温条件下工作,如多段式燃烧的燃烧室、脉冲燃烧器、辐射管等。在这些条件下,最合理的方案是将这些部件改为陶瓷制品。燃烧位置的陶瓷部件,其性能在很多方面应接近于金属部件,例如,导热系数要小,线膨胀系数应尽可能小,在经济上要合算等。碳化硅适合做这种部件,而且已广泛应用于燃烧装置上,可用于2 200 ℃高温,在氧化性气氛、还原性气氛和中性气氛中均可采用。制造厂可以制造出任何形状的制品,直径最大可达2 000 mm,高度达4 000 mm,重量达2 500～3 000 kg。文中举出的一种材料性能为：密度3.08～2.95 g/cm3;气孔率＜1.5%;硬度(HRC)＞90;比热容(20 ℃)800 J/(kg*℃);导热系数,30 ℃时为82～180,1 400 ℃时为34 W/(m*℃);热膨胀系数(4.1～4.3)×10-6 1/℃;最高工作温度,在空气中1 350 ℃,在惰性气氛中2 200 ℃。 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002740 热处理炉保护气氛碳势的计算——《Известия　ВУЗ　Черная　Металлургия》,1999,No.6,53～57(俄) 　　在炉内工件热处理的工艺过程中常采用保护气体,对其成分的控制取决于炉子的温度制度和金属成分。当金属表面存在脱碳问题时,则要求保护气氛具有一定的碳势值。本文提出了热处理炉可控气氛的碳势值计算方法,以选定碳势值,保证在给定的热处理工艺条件下碳能均匀地到达金属表面。观察表明,钢料退火炉中采用的气氛一般含有水蒸汽和二氧化碳气体。减少脱碳和提高碳势的最常用的措施是加入天然气(甲烷)。文中根据化学平衡原理推导出碳势的计算公式为 　　［C］=(3)/(αKpX+0.59) 式中：Kp为反应式CO2+H2CO+H2O的平衡常数;α为估计碳的饱和溶解度的系数,其值为 　　α=(3-0.59［C］n)/(［C］n) 其中,［C］n为碳在奥氏体中的溶解度;X为估计到气氛的成分和天然气加入量｛CH4｝g的综合值,即 X=((H2+2CO2+3H2O)2)/(［100+｛CH4｝g+2CO2+H2O］［｛CH4｝g-CO2-H2O］) 文中按上述公式在计算机上进行计算,并将计算结果绘出计算曲线,表明不同的CH4加入量情况下,碳势与气氛成分及温度的关系。图2参3。 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002741 火力热工装置外表面绝热保温效果的分析——《Промышленная　Энергетика》,1999,No.11,35～38(俄) 　　研究了降低热工装置向周围散热损失的途径。通过对各种评价热损失方法的分析,认为对评价方法进一步完善的可能性是引入一个有效利用系数η的概念,它表示未绝热时最大可能的热损失量与有绝热时的热损失之间的相对差值,即 　　η=(q0-q)/q0=1-(q)/(q0) 式中：q0和q分别表示未绝热和有绝热时的热损失量,W/m2。文中展开推导了计算公式,包括炉气对热工设备内表面的对流和辐射传热系数,以及外表面对大气的对流给热系数,并最终可计算出η。在计算中可以忽略炉气对内表面的对流给热,文中对此项忽略进行了分析评估。计算结果表明,如果只估计对内表面的辐射传热而忽略对流传热,外表面保温的技术经济效果的计算值将偏小。图3参7 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002742 可同时加热几种介质的热交换器——《Газовая　Промышленность》,1999,No.12,50～52(俄) 　　通常利用高温烟气加热几种介质时多采用单独的热交换装置分别进行加热,这将增加用地面积,且有时会使加热系统复杂化。本文设计的组装式多级热交换器,可以克服上述缺点。该种余热利用热交换器可用来同时加热水(可几种水温)、空气和压缩空气,等。第1级用来加热水,水温可达90～95 ℃。第2级和第3级为空气预热器,用来加热燃烧用的空气,空气温度可达300～350 ℃,第4级用来预热压缩空气,可由20 ℃预热至150 ℃,从而可使压缩空气消耗量降低30%。第5级也是加热水,可用于采暖和其他热水需求。在某锻造车间安装的多级热交换器性能为：燃烧产物流量4 000 m3/h;燃烧产物温度,入口1 100～1 200 ℃,出口70 ℃;热量利用系数96%～98%;热交换器尺寸为1.5 m×1.5 m×6.4 m。图3参3 　　 ［郭伯伟摘］WZ 002743 在富氧空气煤气燃烧过程中氧化氮的排放——《Сталь》,2000,No.3,82～84(俄) 　　当煤气在富氧空气中燃烧时,一方面由于炉内加热时间的缩短可减少向大气中的氧化氮排放量,而另一方面由于氧浓度的增加会导致氧化氮生成量的增加。因此,需要对富氧的效果进行综合评价,根据化学平衡计算,在1 600～2 000 K的范围内,当空气富氧浓度由21%增加到40%时。燃烧产物中NO的浓度增加不超过10%。但在炉子中的实测结果表明,NOX的排放总量明显增加。对于具体的炉子,NOX的排放量不仅与温度和炉内气氛有关,而且与许多结构方面和热工制度方面的因素有关。图3表1参3 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002744 加热炉热工参数之间的关系——《Кузнечно-штамповочное　Производство》,1999,No.10,38～40(俄) 　　加热炉工作最重要的无因次特性参数为炉温系数ηиир、燃料利用系数ηит、炉了总有效利用系数η和炉子热量有效利用系数ηт。文中根据文献写出了各系数之间的关系为 　　η=(1+Kф)ηт=(1+Kф)/(1+Kпот)ηи.т=(1+Kф)/(1+Kпот)(1-ηиир) 式中：Kф=Qф/Qт,Qф为空气和燃料预热带入的物理热;Qт为燃料发热量。文中根据计算做出了图表,并分析了各因素的地位及相互作用。可以看出,基本的热工参数η和ηт与ηи,т成正比,而与ηпир成线性关系,ηпир越小,ηт和η越大。因此,炉子设计应力求减小炉温系数,以提高有效利用系数和节约燃料。图2表1参6 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002745 轧钢生产用加热炉不稳定工作条件下提高燃料利用效率的途径——《Металлургическая　и　Горнорудная　Промышленность》,2000,No.1,93～97(俄) 　　对各种形式加热炉的分析表明,它们的工作制度是不稳定的。引起工作不稳定的原因有客观上的,也有生产组织主观上的因素。这种不稳定性的工作制度对能源利用水平有显著的影响,因此在炉子设计与操作上均应予以估计。现有炉子设计,包括余热利用系统,均是按炉子最大生产率设计的。分析了当炉子生产率变化时对各种余热利用方法的效率。现代炉子烟气余热的利用方法主要有3种,即：预热料坯、预热燃烧用的空气和采用余热锅炉。计算分析表明,当炉子工作不稳定时(如间断工作待轧),采用预热料坯的方法,其余热利用效率将大为降低。而当预热空气时,不论是炉子正常工作,或是炉子空烧,燃料消耗量均将降低,余热利用效果比预热料坯好得多。余热锅炉的废热利用率是比较高的,但当炉子有停炉时,蒸汽生产不稳定,从而使蒸汽的利用效率大为降低。因此,当存在炉子不稳定工作条件时,烟气余热利用方法的唯一正确选择是预热空气。但是,空气预热装置的热量回收率必须提高。目前,余热锅炉的热回收率是0.7,而换热器仅为0.3～0.5,为了提高预热空气的余热回收率,可以采用蓄热式热交换器,其烟气热量的回收率可达0.95。前苏联科学院高温研究所曾研制了高温空气蓄热式预热器,可将空气加热至1 500～2 000 ℃。各国的蓄热式预热器的热量回收率大多在0.8～0.9。但若估计到蓄热室中有15%的漏气率,故实际的热量回收率约为0.7,接近于余热锅炉的热量利用率。由乌克兰科学院煤气研究所和民族冶金大学研制的蓄热式烧嘴已在一些冶金厂应用。图2表1参8 　　 ［郭伯伟摘］WZ 002746 新一代热处理用真空炉——《Металловедение и Термическая Обработка Металлов》,2000,No.1,22～27(俄) 　　研究了利用真空热处理工艺提高机械零部件工作性能和可靠性的可能性,重点介绍了波兰一家工厂推出的最新一代的真空炉。在该炉中工件加热后可以用高压0.6 MPa的惰性气体气流进行淬火。气体的循环是靠一台涡轮式空气压缩机,将气体由上向下通过一个气流分布装置喷向工件;工件被冷却,而受热的气体将经过冷却器得到降温,然后循环使用。研究结果表明,应用该新一代的真空炉,可以缩短热处理工艺周期的时间,提高断面加热的均匀性,且可减小工件的热应力。在工件冷却阶段,采用高压气体通过多缝隙冷却装置进行冷却,可以扩大处理钢件的品种范围,并可实现等温淬火。在该真空炉中进行处理,实际上避免了淬火裂纹的出现,淬火时变形最小,且可实现等温淬火时各种复杂工件的冷却自动控制。图4表4参12 ［郭伯伟摘］ WZ 002747 德国EWK公司在130 t电弧炉上安装智能式电极控制系统——《MPT International》,1999,V23,No.6,19(英) 　　德国EWK公司最近在其Witten钢厂的130 t电弧炉上安装了一套由法国SPIE公司制造的神经网络支持的智能式电极控制系统。该系统能够始终保持输入炉中的有功功率为最佳值。该套系统特别适宜用来冶炼不锈钢。该设备特性是可靠性高、节省运行成本：熔炼每吨钢节电20 kW*h,节省电极0.1 kg。其特殊功能是能够分析、判断和跟踪校正进入炉子控制环的各项机械参数。例如,由立柱导轨轴承磨损引起的零点特性的任何变化都能被检测出并被补偿。 　　 ［花　皑摘］WZ 002748 应用触媒催化法使烃(碳氢化合物)煤气氧化而获取热量——《Теплоэнерrетика》,2000,No.1,18～22(俄) 　　现有获取热能的主要方法是在燃烧室中将有机燃料燃烧,燃烧时的温度高达1 700 ℃。为了实现燃料在环保方面清洁燃烧,必须把温度降到850～900 ℃,这对于应用通常方法完成气体燃料的均相燃烧过程来说,是无法实现的。提出的催化法与传统的燃烧方法相比有以下优越性：燃烧效率高;不产生对人体健康有害的CO和NOX气体;煤气与空气可以组成任何比例成分的混合物。介绍了一些非传统性的应用触媒使烃煤气氧化的方法,包括三种形式的加热元件、应用系统和热交换计算方法。图4表1参10 ［郭伯伟摘］WZ 002749 给定加热温度条件下物料的加热计算——《Известия　ВУЗ　Черная　Металлургия》,2000,No.2,37～42(俄) 　　文中研究了厚材加热时在一定的加热时间中,为达到给定的物料平均温度和断面温差所需要的热气体温度的优化计算方法。文中给出了完整的数学模型和算法,并举例给出了计算结果。该方法简单而有效,可以用于优化设计和加热制度的控制。图5表1参2 ［郭伯伟摘］WZ 002750 采用蓄热式燃烧器的室式炉内燃料燃烧条件对物料加热均匀性的影响——《Металлургическая　и　Горнорудная　Промышленность》,2000,No.2,97～99俄) 　　高温预热空气后,带来的问题是可能造成局部料坯过热。对于室式炉,在均热期不允许以最大热负荷过热,形成炉内温度的不均匀分布;而为了使料坯达到温度均匀,便需延长均热时间,这又会使金属氧化量增加。本文研究了采用蓄热式燃烧器时保证产品质量和提高加热速度的燃烧条件。研究采用数学模型的方法。室式炉为长方形,炉内两侧各装5个钢锭,每个钢锭重11.9 t,断面直径0.9 m,炉子两端各装一个蓄热式燃烧器,蓄热室系统换向时间150 s。文中共研究了3个因素的影响：(1)火焰出口之后,在火焰中继续燃烧的燃料份额。结果表明,尽管炉子两端的烧嘴进行换向操作可使两端温度均匀,但炉子中部的温度仍偏低,只有当全部燃料都在出口后燃烧,整个炉膛长度方向上的温度才趋于均匀。(2)火焰覆盖的料坯表面积与料坯总表面积之比。火焰越长,该面积比越大。结果表明,当火焰长度与炉膛长度相等时,炉膛内温度趋于均匀。(3)炉气换向时间。计算中换向时间由60 s变化到300 s,结果,炉膛长度上的温度分布基本上没有变化,可见换向时间对温度分布无明显影响。图3表1参4 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002751 控制化学不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度原理——《Энергетика,Известия　ВУЗ》,2000,No.1,55～57(俄) 　　控制不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度必须综合经济和环保两方面的因素加以确定。写出了综合因素的函数形式,重点分析了烟气中排入大气的有害物质一氧化碳和氧化氮的综合控制问题。研究表明,烟气中NOX和CO的含量是相互影响的。实验证明,组织不完全燃烧的燃烧过程,可以降低NOX的含量。当烟气中CO含量为(100～400)×10-6时,氧化氮浓度可降低20%～50%。指出这一结果的原因并非是温度因素的影响,因为当烟气成分中CO+H2＜0.1%时,火焰温度实际上并无明显变化。此外,烟气的毒性主要取决于NOX的含量。文中给出了NOX与CO之间的关系和烟气毒性区域。结论为,从环境角度看,最佳的燃烧制度应是在CO＞100×10-6的范围内。图1参8 ［郭伯伟摘］ WZ 002752 世界上最大的中频无心感应熔炼炉——《Foundryman》,No,12,1999,《Casting Plant and Technology International》,No.4,2000(英) 　　GIFA99期间,德国Mecklenburger金属铸造公司向Inductotherm欧洲公司订购了1台80 t中频无心感应熔炼炉。该公司已有7台由Inductotherm公司生产的中频炉在运行。首套设备由3,5,25 t、1 250 kW、200 Hz VIP Power-Trak○　R型中频炉组成。后来又增添了由3,10,25 t、1 250 kW VIP Power-Trak○　R型中频炉组成的第2套设备。1999年1台25 t中频炉又扩充到第2套设备中,使熔炼设备能提供100 t金属液,可铸造直径超过10 m,重量高达80 t的船用螺旋浆。增添了这台80 t、3 000 kW VIP Power-Trak○　R型中频炉后已能生产世界上最大的铸造重量约180 t的船用螺旋浆。 ［荣念孙摘］     

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减少炼钢电弧炉二恶英有害气体排放的装置——《电気製钢》,2003,vol74,No.1,67-69(日)日本政府决定自2002年12月1日起所有国内运行的炼钢电弧炉二恶英有害气体的排放必须控制在5ng-TEQ/m3以下,新设炼钢电弧炉的二恶英排放必须控制在0.5ng-TEQ/m3以下。为此,日本大同特殊钢公司开发了2级布袋式除尘法和活性炭吹入法相组合的二恶英控制系统,有效抑制了二恶英有害气体排放。介绍了上述两种控制系统的概要与应用效果。给出了2级布袋式除尘法与活性炭吹入法相组合的示意图。图5[陈留根摘]电弧炉炼钢新工艺的开发——《电钢》,2003,vol74,No.…     

国电公司“十五”电力环保目标

烟尘排放达到现行ＧＢ1 3 2 2 3— 1 996《火电厂大气污染物排放标准》要求 ,2 0 0 5年底排放总量控制在1 60万ｔ以下 ,做到增产不增加烟尘排放量。单位发电量烟尘排放率达到 2 .4ｇ/ｋｗｈ ,比 2 0 0 0年下降1 7%。ＳＯ2 排放达到现行ＧＢ1 3 2 2 3— 1 996《火电厂大气污染物