Q235B中厚钢板伸长率不合格原因分析

通过利用金相显微镜观察Q235B铜板伸长率不合格试样的组织、夹杂物级别,利用扫描电镜能谱议对试样断口形貌、夹杂物分布、夹杂物成分进行分析,确定造成Q235B钢板延伸率不合格主要是由于铜中夹杂物多,特别是MnS夹杂物较多且分布不均造成的。     

Q235热轧钢板伸长率不合试样的金相分析

分析了Q235热轧钢板伸长率不合格的试样,发现伸长率不合试样的硫化物较多、带状组织较严重;应用统计学方法对比分析了伸长率合格与不合格试样的非金属夹杂物、带状组织、魏氏组织的级别。结果表明,伸长率不合试样的A类夹杂物、带状组织级别较高。硫化物较多、带状组织级别较高是造成伸长率不合格的主要原因。     

Q460C中厚钢板伸长率不合格的原因分析

针对热轧Q460C中厚钢板在拉伸试验中出现伸长率不合格的问题,通过对拉伸试样断口形貌、断口区域的金相组织以及低倍硫印检验分析,认为钢板中夹杂物含量较高、中心偏析、中间裂纹和板材带状组织是导致伸长率不合格的主要原因,并提出相应解决措施。     

Q345B钢板伸长率不合的原因分析

通过对Q345B钢板伸长率影响因素的分析和研究，表明钢中夹杂物、异常组织及带状组织是Q345B钢板伸长率不合的主要原因。并提出了工艺改进等相关措施，改善并提高了钢板伸长率性能。     

低碳中板断后伸长率不合原因分析

对Q235B中板断后伸长率不合格试样进行了详细的物理化学分析,并与合格试样进行了对比,发现不合格试样中存在与板面呈约30℃夹角的裂纹,裂纹内有硫化物类夹杂,级别大于5级;带状组织为B系列3.5级;拉伸断口分层,断裂位呈脆性准解理形态,而周围呈韧窝型塑性断裂形态。此外,连铸坯中存在严重的中间裂纹,认为连铸坯中存在的中间裂纹易造成硫等杂质元素集中分布,而导致Q235B中板断后伸长率不合格。通过对生产工艺进行追溯,改进相应措施,断后伸长率合格率大幅提升。     

Q235A热轧带钢冷弯开裂原因分析

Q235A热轧带钢在冷弯时出现开裂,采用扫描电镜和金相显微镜等对开裂件和合格件进行了观察,结果表明冷弯开裂试样的夹杂物、带状组织级别较高;分析认为夹杂物较多、带状组织级别较高是产生冷弯开裂的主要原因.     

邯钢热轧钢板伸长率低的金相分析

用电镜对邯钢Q235,Q345中板伸长率低的典型试样进行了断口、金相组织分析,找出了试样断后伸长率低的原因,提出了相应的改进建议.     

Q345D中厚钢板伸长率不合格的原因分析

利用金相显微镜和扫描电镜分析了Q345D中厚钢板伸长率不合格的原因。结果表明：由于精炼过程中工艺控制不当、连铸保护浇铸不到位,导致钢中含有以CaO-Al2O3为基体的硅酸盐类夹杂物较多,最终造成钢板伸长率不合格。     

Q345B宽厚钢板断后伸长率不合格原因分析

针对Q345B宽厚钢板出现的批量断后伸长率不合格情况,通过宏观形貌、化学成分、夹杂、金相检验和扫描电镜等观察分析,发现造成钢板断后伸长率不合格的主要原因是钢中存在大量硫化物夹杂及成分偏析。     

Q345E热轧圆钢冲击性能不合格原因分析

运用金相显微镜、扫描电镜对冲击不合格的Q345E热轧圆钢进行了分析和研究.结果表明,成分偏析、马氏体条带是导致圆钢冲击性能不合格的主要原因.降低夹杂物含量、减轻偏析和优化轧制工艺可提高冲击性能合格率.     

Q235B中板延伸率低的原因分析

针对延伸率低的Q235B中板，通过对拉伸试样的化学成分、断口、非金属夹杂物和金相组织等理化检验，分析了造成试样层状断口、中板延伸率低的原因，并提出了一些对策。     

Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格原因分析

通过利用直读光谱仪检测化学成分,利用金相显微镜检测金相组织和夹杂物级别,利用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口形貌进行分析,发现Q235B钢中P、S含量偏高,导致钢中带状组织加重,沿轧向分布的大量长条状硫化物夹杂成为裂纹源,降低了钢板的横向塑性,导致冷弯试样开裂,拉伸断口出现分层,呈木纹形貌断口,造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格。采取工艺措施,提高钢的纯净度,有效减少钢中的P、S含量,严格控制钢中的硫化物夹杂的数量和形态,有利于使Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率指标合格。     

低合金高强钢Q550D延伸不合格原因分析

运用金相检验、金相显微硬度、力学性能测试等手段,试验研究了Q550D钢板延伸率不合格的原因。结果表明：Q550D钢中成分偏析引起带状组织、MnS钢中硫化物夹杂多且级别高、内部疏松缺陷是造成轧后钢板延伸不合格的主要原因。通过热处理后,该钢具有良好的综合力学性能。     

改善热轧H型钢SM490YB冲击性能的研究

针对海洋石油平台用SM490YB热轧H型钢冲击性能偏低的问题,通过分析找出冲击性能偏低的主要影响因素为钢中存在一定量的魏氏组织和少量的带状组织,并对微合金化、炼钢、加热、轧制等工艺进行了优化。结果表明:通过工艺优化,基本消除了钢中的魏氏组织,同时降低了带状组织,使产品的-20℃横向及纵向冲击性能得到明显改善。     

C-Mn中厚钢板单向拉伸断后伸长率不合格原因分析

采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪分析C-Mn中厚钢板单向拉伸断口形貌、组织、夹杂物、晶界及晶内成分。结果表明,断面微观形貌均为韧窝+解理特征。解理特征出现在断口中心部位,随解理特征减少,伸长率提高;断面均可见相互平行的裂隙,裂隙中存在MnS夹杂。MnS夹杂级数降低,伸长率也随之增大;伸长率不合格钢板的晶粒大小不均匀。据此判定,MnS夹杂和晶粒均匀性是影响伸长率的主要原因。     

Q345D钢低温冲击功不合格的分析与改进

分析了石钢公司Q345D钢低温冲击功偏低的原因,通过优化化学成分,使该钢在-20℃的冲击功达到了GB/T1591标准要求。     

20钢断后伸长率及冷弯性能不合格原因分析与控制

利用直读光谱仪、金相显微镜和扫描电镜对20钢的断后伸长率和冷弯性能不合格的原因进行了分析。结果认为,硫化物夹杂是影响冷弯性能不合格的主要原因,断后伸长率主要受硫化物夹杂和贝氏体组织的影响。通过适当增大20钢凝固过程中的水量,调整轧制后的层流冷却方式,降低冷却速度,组织中的硫化物夹杂等级和表层贝氏体组织深度得到了控制,提高了20钢的断后伸长率和冷弯性能合格率。     

Q235B热轧带钢起皮缺陷原因分析及控制措施

起皮缺陷是Q235B热轧带钢产品主要缺陷之一,具有缺陷发生率高、缺陷控制难度大等特点,严重影响热轧带钢产品表面质量。本文利用Q235B热轧带钢缺陷部位金相显微镜、扫描电镜、能谱分析仪等检测分析结果,对Q235热轧带钢起皮缺陷成因进行了研究分析。研究结果表明,起皮缺陷是由非金属夹杂物引起。经能谱分析仪确定,非金属夹杂物是由结晶器保护渣卷入及水口结瘤物组成,连铸过程夹杂物卷入铸坯表层,在轧制过程中不能焊合,造成起皮缺陷。通过改进连铸工艺,减少卷渣及改善中包水口材质,此类问题造成的起皮缺陷由12%降到5%。     

控轧控冷工艺对900 MPa级热轧带钢组织和性能的影响

通过动态CCT曲线测试和实验室控轧控冷试验,分析了900 MPa级热轧带钢连续冷却过程中的相变过程以及不同卷取温度下显微组织、析出相和力学性能的关系。试验结果表明:随着冷却速度提高,显微组织中多边形铁素体比例下降,贝氏体组织比例升高,冷速大于15℃/s时,显微组织全部为贝氏体;随着卷取温度升高,显微组织中针状铁素体比例下降,多边形铁素体比例升高;当卷取温度为600℃时,组织为铁素体+少量珠光体,此时析出相细小弥散,可获得抗拉强度达到1 000 MPa,延伸率17%的热轧产品。