60Si2Mn弹簧钢相变规律研究

目的:基于热模拟试验机对60Si2Mn弹簧钢相变规律研究。方法:采用改变外界施加压力观察60Si2Mn弹簧钢试件自身应力大小的改变,并测定外界施加压力与试件自身应力的线性关系。结果:当外界施加压力持续增加时,60Si2Mn弹簧钢会产生三种不同的应力状态。结论:当外界施加压力小于273.8N时,撤消压力60Si2Mn弹簧钢试件可恢复形变;当外界施加压力等于273.8N时,撤消压力60Si2Mn弹簧钢试件形变不会恢复;当外界施加压力大于273.8N时,60Si2Mn弹簧钢试件出现断裂。     

昆钢60Si2Mn弹簧钢冶炼实践

以昆钢炼钢厂开发60Si2Mn弹簧钢为实例,介绍了60Si2Mn弹簧钢冶炼的工艺流程：（KR）铁水脱硫预处理—50t氧气顶底复吹转炉-LF精炼。通过对LF精炼造弱碱性渣控制钢中夹杂物,KR法铁水预处理采用底吹氮气达到更好的处理效果等方法,对60Si2Mn弹簧钢冶炼过程中夹杂物、碳、磷、硫的控制进行了分析。     

江西长力转炉开发60Si2Mn弹簧钢工艺研制

介绍了江西长力转炉研发60Si2Mn弹簧扁钢的过程,以及60Si2Mn弹簧钢的转炉生产工艺及研制结果.     

60Si2Mn弹簧钢加热温度对表面脱碳的影响

表面脱碳是高速线材生产的重要问题之一.在考虑碳扩散和氧化因素后,理论计算了加热温度对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳影响的规律,表明在900～1000℃加热温度下60Si2Mn弹簧钢脱碳层厚度存在最小值,此结果与60Si2Mn弹簧钢氧化脱碳试验结果一致.结合钢的相变进一步分析了不同加热温度下表面脱碳层形貌变化的规律,并简要介绍了脱碳控制的主要途径.     

科技简讯——杭钢集团公司技术中心(质量处)

该机构融技术体系与质量体系管理为一体。主要机构设置有原料物理检验;化学分析;产品研发;产品实物检验;产品技术服务及售后服务等职能部门。并拥有一支强大科研队伍,其中博士生3人;研究生以上学历20人;教授级高工4人;高级职称24人;中级职称41人;专技人员79人。近年来荣获冶金产品实物质量认定书金杯奖的有以下产品:弹簧钢盘条55CrSiA,60Si2MnA;弹簧钢热轧园钢60Si2Mn     

60Si2Mn弹簧钢穿管外折原因分析

针对60Si2Mn弹簧钢穿管外折问题,通过金相组织观察和扫描电镜分析手段研究了穿管外折缺陷。金相研究结果表明:60Si2Mn弹簧钢穿管外折起源于圆钢表面裂纹缺陷,由于加工旋转特性,形成宏观螺旋性分布形貌、微观缺陷错位形貌。电镜分析结果表明:缺陷内部、根部及近表面分布着大量SiO_2、SiO_2-MnS-FeO及SiO_2-MnO-FeO大型夹杂物,追溯冶炼过程,硅铁加入过晚是造成圆钢表面裂纹缺陷的起因。     

高铁扣件用耐腐蚀弹簧钢的开发

通过对三种不同状态的弹簧钢60Si2Mn开展周期浸润腐蚀试验,并通过计算腐蚀失重率、观察锈层形貌、分析锈层物相组成与元素分布,研究了试验钢在模拟工业大气腐蚀环境中的耐蚀性能.结果表明,调质处理后的60Si2Mn钢比轧态60Si2Mn钢耐蚀性好,添加Cu与Ni元素的耐蚀钢的腐蚀速率均小于其相应的对比钢,且腐蚀速率随腐蚀时...     

含铌弹簧钢奥氏体晶粒长大与夹杂物的动态观察及分析

采用高温金相显微镜观察了含铌弹簧钢60Si2MnNb(%;0.57C、1.60Si、0.76Mn、0.34Cr、0.022Nb)在950～1 250℃真空加热时奥氏体晶粒长大现象,得到其晶粒长大动力学曲线,通过Arrhenius方程对粗化过程进行了曲线拟合;通过SEM (Scanning Electron Microscope)和EDS(Energy Dispersive Spectrometer)对出现的二相粒子进行了分析.实验结果表明,含铌弹簧钢60Si2MnNb晶粒粗化温度为1 050℃,较60Si2MnA钢的晶粒临界粗化温度Tcc提高了100℃;出现的二相粒子为非金属夹杂物.     

60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的制备研究

研究了60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的制备规律，结果表明：在本实验条件下，当搅拌时间为2min时，可以获得尺寸大小为100-300μm、固相率为40％～50％的球状初生奥氏体的半固态浆料，这样的半固态浆料便于从搅拌室底孔中放出；电磁搅拌使60Si2Mn弹簧钢熔体获得均匀的温度场和溶质场，抑制了发达的初生奥氏体枝晶的形成，为球状晶的获得奠定了基础；电磁搅拌引起蔷薇状初生奥氏体枝晶出现强烈的温度起伏和枝晶臂根部熔断是获得球状晶粒最重要的原因。     

60Si2MnA弹簧钢的热变形行为

通过热模拟压缩试验，研究了60Si2MnA弹簧钢高温变形时的力学行为和动态再结晶行为。由实验数据求得了60Si2MnA弹簧钢的热变形激活能，峰值应力，峰值应变以及动态再结晶晶粒尺寸与Zener-Hollomon参数之间的关系。结果表明，通过动态再结晶能获得细小的晶粒。     

60Si2MnA弹簧钢脱氧工艺的优化

在现场调研的基础上 ,对用 30 t L F生产 6 0 Si2 Mn A弹簧钢的脱氧工艺进行优化控制。结果表明 :在不进行夹杂物变性处理的条件下 ,可生产出平均氧含量为 2 3× 10 - 4 %、最低氧含量为 16× 10 - 4 %的 6 0 Si2 Mn A弹簧钢     

利用稀土元素提高汽车弹簧钢的疲劳极限

本文研究了利用稀土元素提高60Si2Mn汽车弹簧钢的疲劳极限,实验结果表明:稀土加入量相似文献   

铌对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳敏感性的影响

 采用金相法测量了不同铌含量的弹簧钢60Si2Mn的脱碳层深度,系统研究了铌及其含量对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳敏感性的影响。研究结果表明：添加铌元素可以有效降低60Si2Mn的脱碳敏感性,但脱碳层深度并未随铌含量的微量增加而降低。利用Thermo-Calc DICTRA软件对不同温度下碳在奥氏体中的扩散系数进行了计算,考虑了铌及其他合金元素对碳的扩散影响。通过菲克第二定律获得了试验钢中脱碳层深度随温度的变化规律,并与实测值相吻合。为研究其他微合金元素对脱碳层的影响提供了一种更为有效的手段。     

热轧材60Si2Cr AΦ13 mm弹簧钢硬度奇高原因分析

通过硬度试验、金相检验及模拟试验，统计分析了同期生产的不同批号60Si2CrA Φ13mm弹簧钢的化学成分差异，找出了其中一个批号的热轧材60Si2CrA Φ13mm弹簧钢硬度奇高的主要原因是其化学成分中Mn，Cr两大合金元素含量偏高。     

离合器弹簧用钢65Si2CrV的连续冷却转变曲线

实验用弹簧钢65Si2CrV（/%:0.66C,1.43Si,0.74Mn,0.007P,0.008S,0.68Cr,0.11V）由25 kg真空感应炉冶炼,并轧成16 mm×300 mm扁坯。通过Gleeble-2000热模拟试验机,利用膨胀法结合金相分析以及显微硬度,获得弹簧钢65Si2CrV的静态连续冷却转变曲线（CCT曲线）,并得出0.210℃/s冷却速度时的相变温度;当冷却速度由1℃/s增至5℃/s时HV10硬度值急剧增加,由380增加至800。     

60Si2Mn(A)弹簧钢的脱氧工艺

为了提高60Si2Mn(A)弹簧钢的质量,在LF精炼中进行了不同脱氧工艺的脱氧试验。结果表明:采用铝预脱氧、钡合金终脱氧及夹杂物变性脱氧工艺可使弹簧钢的氧含量降低到15×10-6以下,氧化物夹杂中Al2O3的比例小于40%。     

优质弹簧钢60Si2CrVAT控轧控冷工艺的热模拟研究

用Gleeble-1500热模拟实验机测定了优质弹簧钢60Si2CrVAT的CCT曲线,并用光学显微镜和透射电镜研究了不同的终轧温度、冷却速度下的组织和相变。结果表明,冷速为1℃/s时,弹簧钢60Si2CrVAT中的珠光体含量约为98%;随着冷速的增加,铁素体和珠光体的含量逐渐减小,贝氏体和马氏体含量逐渐增加;当冷速达到9℃/s时,基体全部为马氏体;终轧温度850℃、冷速为1℃/s时,弹簧钢60Si2CrVAT的索氏体含量达到90%,强塑性最好,即R_m 1301 MPa,R_p0.2 928 MPa,A 23.8%,Z 38.6%。     

60Si2Mn弹簧钢中TiN析出的热力学讨论

 为控制60Si2Mn弹簧钢中TiN夹杂物的析出,对TiN生成反应进行了热力学讨论。计算了N和Ti在1 873 K时的活度系数和其它温度下活度系数与温度的关系式。计算表明TiN的生成反应只能在固相中进行,但在两相区内结晶前沿,TiN的生成反应可能进行,认为减少TiN析出的最好办法是控制钢中N和Ti同时快速通过两相区。     

60Si2Mn弹簧钢高温塑性研究

利用Gleeble-3800热模拟机对60Si2Mn弹簧钢的高温塑性进行了研究,并采用扫描电镜观察了断口形貌,分析了不同区域的断裂机理。结果表明:60Si2Mn钢在高温脆性区(1 350~1 284℃),呈现出熔融断口;低温脆性区(904~600℃),表现为典型的解理断口;在单一的奥氏体区(1 283~905℃),可获得良好塑性,表现为典型的韧窝断口。     

转炉—精炼—连铸60Si_2Mn弹簧钢的研制

介绍了转炉—精炼—连铸 60Si2 Mn弹簧钢的生产工艺过程 ,认真分析了在生产过程中出现的诸多工艺技术难题及解决办法。