60kg/m重轨和道岔轨断裂原因分析

本文分析了重轨和道岔轨的断裂现象,提出主因是焊接过程中(或还有其他未知原因),形成淬火马氏体,即断裂源。     

包钢60kg／m重轨在线超声波探伤

本文总结了包钢６０ｋｇ／ｍ重轨在线超声波探伤试生产的情况，认为可保证重轨出厂质量。     

UIC60kg/m重轨孔型系统优化

用 6个轨形孔代替 5个轨形孔轧制UIC 60kgm钢轨 ,降低了断辊、掰辊环及扭脖子事故 ,同时使轧件轧痕及规格不合格量大大减少 ,提高了UIC 60kgm钢轨的出口合格率。     

60kg／m重轨轨端裂纹原因分析

本文通过断口分析、性能检验和现场试验,分析了60kg/m重轨轨端裂纹产生的原因主要取决其塑性、韧性的高低,而与立矫工艺参数无关。     

攀钢60kg/m重轨争创国优产品

攀钢60kg/m重轨1988年产量达到22万多吨,占攀钢钢材产量的29.5％,是国内市场销售总量的50％以上,其标准水平和实物质量均已达到国际先进水平。 60kg/m重轨创国优产品,列入了这     

60kg／m重轨轧制技术优化

根据６０ｋｇ／ｍ重轨的轧制质量要求，将其轧制孔型系统由原采用５个轧形孔型系统改为６个轨形孔型系统，提高了６０ｋｇ／ｍ重轨的轧制质量，减少了断辊。     

对攀钢60kg/m重轨定尺率低的原因浅析

攀钢60kg/m重轨定尺率低与炼钢、初轧、轨梁操作有关;也与设备存在缺陷有关;但主要原因是在管理方面。作者根据生产现状,从生产管理、操作技术、工艺、设备等方面提出了改进意见。据估计提高定尺率大于90％是完成有可能的。     

60kg/m焊接轨断裂原因分析

本文对接触焊后60kg/m钢轨焊缝处裂纹进行了金相、扫描电镜分析,结果表明:钢轨焊缝处裂纹产生的主要原因是,钢轨焊接时端面未彻底清洗干净或焊接时未将闪光时高温氧化的氧化物彻底挤压干净,而在轨腰一侧焊缝处残存形成夹层。由于应力的作用,以该处为核心在轨腰上形成一定尺寸的裂纹。正火使裂纹氧化脱碳。轨腰有裂纹的钢轨铺放在线路上经火车碾压裂纹继续扩展直至造成钢轨断裂。     

60 kg/m重轨冷却过程中的温度场有限元模拟及分析

 采用ANSYS热模拟以及对实际温度连续测量实验,研究了重轨在步进式冷床上冷却过程的温度分布。重轨表面温度、矫前温度及相对应的冷却时间计算值与实测结果基本相符。模拟结果表明,重轨断面温差最大值达到9112 ℃,而冷却到矫前温度时温度分布均匀,断面温差不超过5 ℃,断面最大温差随着换热系数的增大而增大。在重轨断面温差出现最大值之前,适当减小冷却速度,可使断面温度分布均匀,并且可通过增设风机有效提高冷床的冷却能力。     

60 kg/m高精度重轨的万能轧制及有限元模拟

我国高速铁路的发展要求重轨生产必须实现高精度轧制.对使用半万能成品孔和全万能成品孔轧制高精度重轨产品的尺寸和形状精度进行了分析研究,提出轧制高精度重轨应采用全万能成品孔型.借助有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA,对采用全万能成品孔来轧制高精度重轨的变形情况进行了模拟,模拟结果也证实了采用全万能成品孔的可行性.     

采用6个轨形孔系统轧制60kg/m重轨

本文在介绍苏联重轨的孔型系统的基础上,着重论述了采用六个轨形孔轧制60kg/m重轨的孔型系统选择、孔型设计特点及轧辊孔型配置方法。同时指出了孔型设计取得的成功经验及改进措施。     

60kg/m重轨轧制全道次的有限元模拟和试验研究

对60kg/m U71Mn重轨轧制全道次进行了三维热力耦合有限元模拟。轧辊建模时分别通过翻转和平移轧辊来实现轧件翻钢和侧向推钢过程;轧件的建模采用抽取中间截面网格拉伸的建模方法,既消除网格畸变的影响又使得前后数据得到继承。模拟结果表明:重轨轧制过程中存在严重的不均匀变形,铸坯横断面金属质点在轧制过程中沿轧制方向不同步;轨底部位金属沿轧制方向和轨底高度方向流动;轨腰部位金属沿轧制方向和宽度方向流动,其中心向轨底部位偏移;轨头金属沿轧制方向被延伸。人工打孔制造缺陷坯轧制试验的特征点位置变化与模拟结果吻合良好,验证了轧件在各道次的金属流变规律。所建立的金属在轧制过程中的位置对应关系可以为生产过程中轧制缺陷的溯源分析提供便利。     

60kg/m重轨BD1第三道次轧扭问题分析

本文针对在轧制60 kg/m重轨时,BD1轧制第三道次出现轧扭废钢的问题,经过现场跟踪与多方面分析,通过修改孔型尺寸,最终解决了轧扭废钢的生产现象.     

60kg/m重轨BD1第三道次轧扭问题分析

本文针对在轧制60 kg/m重轨时,BD1轧制第三道次出现轧扭废钢的问题,经过现场跟踪与多方面分析,通过修改孔型尺寸,最终解决了轧扭废钢的生产现象。     

包钢75kg/m重轨试轧成功

包钢轨梁厂于1984年3月27日—举试轧成功75kg/m重型钢轨。 75kg/m重轨在1983年选型,经铁道部冶金部批准,定为60kg/m往上晋级的又一个规格。参照苏联标准ГOCT16210-77中的P75,理论重量74.414kg/m,轨型完全相同,只技术条件稍变动。     

U71Mn 60kg／m重轨结疤缺陷研究

研究了U71Mn 60kg/m重轨钢结疤缺陷宏观和显微特征,利用金相显微镜、电子探针、扫描电子显微镜等手段对结疤缺陷进行了观察与分析。结果表明,钢轨表面结疤的形成与铸坯表面形成的裂纹有关,在轧制过程中,降低加热温度和在炉时间降低在高温区停留的时间和提高轧制过程的压下量也能减少钢轨的脱碳现象,从而阻止结疤的形成。     

攀钢60kg/m重轨焊接热影响区斜裂纹的分析和对策

攀钢60kg/m重轨焊接后发现千分之几的焊缝热影响区斜裂纹,用户分析认为是由于硫含量高和硫偏聚引起的焊接热裂纹.经调查和分析后发现,该裂纹并非焊接裂纹,而是压断加工短尺轨时的残留二次裂纹,在焊接过程中未被焊合而保留在焊缝附近。用锯切加工短尺轨可以根除该缺陷.     

SiMnV低合金钢50 kg/m重轨工业性铺轨试验

SiMnV低合金钢50 kg/m重轨在抚顺矿务局新屯地区小弯道(曲线半径R=140～180 m)铁路线上的铺轨试验证明,其耐磨性能良好,使用时间较长(已达37个月,仍在使用)。其寿命比中锰钢43 kg/m重轨提高4.93倍,是煤矿小弯道铁路线使用较好的重轨之一。     

重轨钢超声波探伤不合原因分析

针对重轨钢出现超声波探伤不合格的情况,通过金相制样、大样电解等手段,使用扫描电镜配合能谱仪分别对钢轨点状报警和连续报警试样进行了研究.结果表明,钢中夹杂物是造成重轨钢探伤不合的主要原因,点状报警主要由大颗粒夹杂物引起,而连续报警主要由细长条或链状夹杂物引起.通过对夹杂物的来源进行了分析,在工艺方面采取了相应的改进措施后...     

关于包钢U74-60kg/m重轨钢焊接性的评定

本文采用了Gleeble热模拟技术分析评定了包钢U74—60kg/m重轨钢的焊接性,结果发现无论采用铝热焊或闪光焊都可以得到从强度、疲劳、硬度和韧性等各方面都可接受的热影响区(HAZ)性能。