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本文通过断口分析、性能检验和现场试验,分析了60kg/m重轨轨端裂纹产生的原因主要取决其塑性、韧性的高低,而与立矫工艺参数无关。 相似文献
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根据60kg/m重轨的轧制质量要求,将其轧制孔型系统由原采用5个轧形孔型系统改为6个轨形孔型系统,提高了60kg/m重轨的轧制质量,减少了断辊。 相似文献
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攀钢60kg/m重轨定尺率低与炼钢、初轧、轨梁操作有关;也与设备存在缺陷有关;但主要原因是在管理方面。作者根据生产现状,从生产管理、操作技术、工艺、设备等方面提出了改进意见。据估计提高定尺率大于90%是完成有可能的。 相似文献
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本文对接触焊后60kg/m钢轨焊缝处裂纹进行了金相、扫描电镜分析,结果表明:钢轨焊缝处裂纹产生的主要原因是,钢轨焊接时端面未彻底清洗干净或焊接时未将闪光时高温氧化的氧化物彻底挤压干净,而在轨腰一侧焊缝处残存形成夹层。由于应力的作用,以该处为核心在轨腰上形成一定尺寸的裂纹。正火使裂纹氧化脱碳。轨腰有裂纹的钢轨铺放在线路上经火车碾压裂纹继续扩展直至造成钢轨断裂。 相似文献
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本文在介绍苏联重轨的孔型系统的基础上,着重论述了采用六个轨形孔轧制60kg/m重轨的孔型系统选择、孔型设计特点及轧辊孔型配置方法。同时指出了孔型设计取得的成功经验及改进措施。 相似文献
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对60kg/m U71Mn重轨轧制全道次进行了三维热力耦合有限元模拟。轧辊建模时分别通过翻转和平移轧辊来实现轧件翻钢和侧向推钢过程;轧件的建模采用抽取中间截面网格拉伸的建模方法,既消除网格畸变的影响又使得前后数据得到继承。模拟结果表明:重轨轧制过程中存在严重的不均匀变形,铸坯横断面金属质点在轧制过程中沿轧制方向不同步;轨底部位金属沿轧制方向和轨底高度方向流动;轨腰部位金属沿轧制方向和宽度方向流动,其中心向轨底部位偏移;轨头金属沿轧制方向被延伸。人工打孔制造缺陷坯轧制试验的特征点位置变化与模拟结果吻合良好,验证了轧件在各道次的金属流变规律。所建立的金属在轧制过程中的位置对应关系可以为生产过程中轧制缺陷的溯源分析提供便利。 相似文献
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本文针对在轧制60 kg/m重轨时,BD1轧制第三道次出现轧扭废钢的问题,经过现场跟踪与多方面分析,通过修改孔型尺寸,最终解决了轧扭废钢的生产现象. 相似文献
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本文针对在轧制60 kg/m重轨时,BD1轧制第三道次出现轧扭废钢的问题,经过现场跟踪与多方面分析,通过修改孔型尺寸,最终解决了轧扭废钢的生产现象。 相似文献
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包钢轨梁厂于1984年3月27日—举试轧成功75kg/m重型钢轨。 75kg/m重轨在1983年选型,经铁道部冶金部批准,定为60kg/m往上晋级的又一个规格。参照苏联标准ГOCT16210-77中的P75,理论重量74.414kg/m,轨型完全相同,只技术条件稍变动。 相似文献
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研究了U71Mn 60kg/m重轨钢结疤缺陷宏观和显微特征,利用金相显微镜、电子探针、扫描电子显微镜等手段对结疤缺陷进行了观察与分析。结果表明,钢轨表面结疤的形成与铸坯表面形成的裂纹有关,在轧制过程中,降低加热温度和在炉时间降低在高温区停留的时间和提高轧制过程的压下量也能减少钢轨的脱碳现象,从而阻止结疤的形成。 相似文献
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攀钢60kg/m重轨焊接后发现千分之几的焊缝热影响区斜裂纹,用户分析认为是由于硫含量高和硫偏聚引起的焊接热裂纹.经调查和分析后发现,该裂纹并非焊接裂纹,而是压断加工短尺轨时的残留二次裂纹,在焊接过程中未被焊合而保留在焊缝附近。用锯切加工短尺轨可以根除该缺陷. 相似文献
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SiMnV低合金钢50 kg/m重轨在抚顺矿务局新屯地区小弯道(曲线半径R=140~180 m)铁路线上的铺轨试验证明,其耐磨性能良好,使用时间较长(已达37个月,仍在使用)。其寿命比中锰钢43 kg/m重轨提高4.93倍,是煤矿小弯道铁路线使用较好的重轨之一。 相似文献
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本文采用了Gleeble热模拟技术分析评定了包钢U74—60kg/m重轨钢的焊接性,结果发现无论采用铝热焊或闪光焊都可以得到从强度、疲劳、硬度和韧性等各方面都可接受的热影响区(HAZ)性能。 相似文献