ZG42CrMo轨道梁的修复

我公司承接的ZG42CrMo轨道梁整体经调质处理,工作面经淬火处理,淬硬层深度＞15 mm.轨道梁在铸造时的气孔、砂眼等缺陷,经机械加工(或无损探伤)就会暴露出来.     

中碳调质钢ZG42CrMo齿圈的冷焊焊接修复

摘要：ZG42CrMo为中碳调质钢,在齿圈中应用较为广泛。由于其不仅碳含量较高,Cr、Mo合金元素含量也较高,因此焊接接头易出现马氏体组织及冷裂纹。而齿圈在精加工后若出现缺陷,必须采用冷焊,且焊后不能退火,在焊接应力的作用下更易产生冷裂纹。本文选用A507焊条,进行模拟产品精加工后焊接修复,按照ASTMA48标准进行焊接工艺评定,达到了标准要求。     

ZG42CrMo托轮的焊接工艺研究

通过分析ZG42CrMo托轮的焊接工艺,进行焊接工艺评定试验,选择合适的预热温度和焊接线能量,生产出合格的托轮。     

平台ZG35CrMo钢的焊接

针对大型铸钢件的焊接性制定了合理有效的焊接工艺，通过对焊接过程及操作方法的控制，使焊件获得良好的性能。     

ZG42CrMo大型铸钢齿轮质量控制与热处理

绐出了ZG42CrMo合金铸钢大型球磨机大齿轮的铸造质量和成分控制原则.提出了在调质热处理工艺的淬火环节上采取间歇武冷却方式,并通过调节淬火介质温度实现ZG42CrMo合金钢铸造大齿轮在剧烈冷却介质中的淬火冷却,制定了相应的工艺参数,自行设计了淬火吊具.通过所给出的质量控制原则、调质热处理工艺以及相应的操作方法,成功地进行了ZG42CrMo合金钢铸造大齿轮的淬火,齿轮性能完全满足要求,为大型合金钢铸件调质热处理技术的推广应用提供了重要参考.     

ZG45CrMo大齿轮的修补工艺研究

齿顶圆直径为7648mm、齿宽为610mm、材质为ZG45CrMo的大齿轮,在使用过程因操作失误造成1个深约55mm、宽约50mm的沟需要修补.针对该齿轮材料性能和结构特点,制订了详细的焊接修补方案,采取修补全程质量跟踪等措施,首例成功地修复了大齿圈.     

ZG35CrMo低合金强度钢的焊接

分析了35CrMo铸钢的焊接性能以及焊接参数,如焊接材料、预热温度和焊后热处理方案等的选择。采用合理的焊接工艺,可使焊缝质量达到设计要求。     

ZG35CrMo钢焊接工艺研究

ZG35CrMo的可焊接性能较差,易产生冷裂纹。通过焊前预热、层间温度控制及焊后热处理等手段获得了满足质量要求的焊缝。     

ZG42CrMo缩松区疲劳裂纹的偏析和微裂纹的形成

测定了ＺＧ４２ＣｒＭｏ高周疲劳裂纹扩展速率，对疲劳裂纹扩展过程进行了金相追踪观察．用ＥＰＭ研究了缩松及其表面微裂纹和硫化物的形态．用ＴＥＭ研究了裂纹顶端位错组态和滑移特征．讨论了缩松对裂纹捕获和偏折对疲劳裂纹扩展的双重影响及微裂纹萌生的可能机制．     

42CrMo中碳调质高强钢的焊接

我厂所生产的西德Kst Ⅲ—58皮带机配件中,有一种法兰轴,外形尺寸为φ400×559(如图1所示)。根据经验,当Ceq>0 .4时,焊接接头淬硬倾向大,可能出现冷裂纹,而42CrM。钢的Ceq值达。.834帕,故42CrM。钢冷裂敏感性很大,焊接性差,     

ZG35CrMo半齿轮的冷焊修复技术

重点阐述了球磨机大齿圈裂纹、夹渣等缺陷的冷焊修复工艺，对其它中碳调质钢出现的缺陷处理可以起到借鉴作用。     

42CrMo高强钢的焊接工艺研究

42CrMo高强钢焊接性较差,本文通过合理的焊接工艺措施,实现了42CrMo与42CrMo之间的焊接,得到了机械性能符合要求的焊缝。     

42CrMo双排链轮轴的表面修复

本文针对42CrMo双排链轮轴的表面修复,分别采用堆焊技术和激光熔覆技术获得了表面涂层,通过金相观察、耐磨性测试和硬度测试研究了涂层的组织与性能.结果表明:采用J507焊条、D212焊条堆焊和FeCrMo粉末激光熔覆后,获得了与母材结合良好的涂层,组织均匀细小,力学性能得到提高:耐磨性分别提高了12％,52.7％,34.8％,硬度分别提高了16.7％,158.4％,136.1％.综合考虑,FeCrMo熔覆层硬度和耐磨性适中,在保证车削加工的基础上,满足了耐磨性要求.     

ZG42CrMo行走车轮铸造缺陷的焊接修复

我厂与奥地利合作生产的“宝钢三期”工程斗轮堆取料机中 ,行走台车的车轮材质为ＺＧ4 2ＣｒＭｏ ,铸后经机械加工 ,发现部分车轮端面上有砂眼 (图 1) ,须进行焊接修复。通过焊接试验和工艺评定 ,总结出合理的焊接工艺 ,并应用于生产 ,效果良好。4 2ＣｒＭｏ含Ｃ量较高 (0 .38%～ 0 .4 5 %) ,同时Ｃｒ、Ｓｉ含量也较高 ,使其具有较大的热裂纹倾向 ,因此在选择焊接材料时 ,应选用含Ｃ量低 ,含Ｓ、Ｐ杂质少的填充材料。同时 ,4 2ＣｒＭｏ淬硬倾向明显 ,冷裂倾向严重 ,为防止冷裂纹 ,应采用小的线能量施焊 ,并同时采取预热、缓冷及焊后热处理等…     

42CrMo激光焊焊缝组织

42CrMo合金钢C含量高、合金元素含量多、淬硬倾向大,焊接性能差。激光焊接具有功率密度高、焊接变形小等优点,适合焊接传统工艺难焊的同种或异种金属。通过额定功率为3kW的Nd∶YAG固体激光器焊接42CrMo,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X衍射、硬度仪分析了焊缝区域组织、成分和硬度变化。研究结果表明:焊缝区域组织为马氏体,热影响完全淬火区的组织为马氏体+贝氏体组织,热影响不完全淬火区的组织为贝氏体。从焊缝正面到焊缝背面的硬度分布表明:由于焊缝正面有保护气体的作用提高了焊缝正面熔池的冷却速度,使焊缝背面的硬度低于焊缝正面的硬度。     

ZG40CrMo钢材质的研制

严格控制化学成分、冶炼、造型及热处理工艺生产的ZG40CrMo钢件，经金相物理检验，其金相组织为：细针状马氏体 回火索氏体(约20％) 少量残余奥氏体；机械性能为：冲击韧度ak33．25J／cm^2；抗拉强度σb362．24N／mm^2；硬度HBS平均为332，均达到或优于国内先进水平。     

稀土在ZG35CrMo铸钢中应用研究

运用稀土和硅钙合金联合处理ZG35CrMo低合金铸钢,不仅能起到净化、变质作用,同时又能改善铸造性能,更加明显地提高钢的综合机械性能。     

ZG35CrMo贝壳状断口及其对性能的影响

ZG35CrMo调质处理后出现的贝壳状断口大多表现为沿柱状枝晶界面发生的沿晶韧断。电弧炉熔炼Al终脱氧的ZG35CrMo,当其残Al量在0.022%以下时,贝壳状断口是由晶界面上析出的MnS、复合型硫氧化物以及元素偏聚造成的。钢中出现贝壳断口不影响其拉伸强度,但明显降低冲击韧性和断面收缩率,且与贝壳断口面积百分比间有如下关系: a_k(J/cm~2)=128.8-0.723△S_1(%);ψ_k(%)=44.59-3.76×10~2△S_2(%)-1.972×10~(-3)△S_2~2(%)。采用高温扩散退火及随后的热处理可改善或消除贝壳状断口,并可提高机械性能。单纯提高正火或回火温度。虽不能消除贝壳状断口,但也可改善机械性能。     

45钢与42CrMo合金钢焊接工艺

对45钢和42CrMo合金钢的焊接性能进行了分析,制订了45钢与42CrMo合金钢安全联轴器的焊接工艺。采用手工电弧焊或CO2气体保护焊,严格执行焊接工艺,均能得到满足性能要求的焊缝。