3NB—1300钻进泵的改进及维修

论述了３ＮＢ－１３００钻井泵使用和维修过程中存在的问题，分析了曲轴两端支撑轴承（４２０５３１７２轴承）跑内圆是轴承内圆与轴颈之间的配合过盈偏小所致，宜适当加大，而承易破坏的原因是润滑供应不足，宜进行强制润滑改造，最后介绍了２台３ＮＢ－１３００钻井泵改造后的使用情况及颈支撑轴承跑内圆后的３种修复方法。     

用国产动力机组改造F200钻机的计算分析

介绍了Ｆ２００钻机采用国产柴油机，变矩器及钻井泵的改造方案，对改造前后钻机的提升特性及各传动链条的疲劳寿命计算分析后得出，采用国产ＰＺ１２Ｖ１９０Ｂ－１柴油机，配国产ＹＢ－７００变矩器作为动力机组后，提升速度与改造前几乎一样，但提升能力有提高；可配备３ＮＢ－８００或３ＮＢ－１０００钻井泵，能满足喷射钻井要求；缩短了机动起升时间和起下钻作业时间，但改造后链条疲劳寿命有较大幅度下降。     

钻井泵功率及功率利用率分析

根据实测结果，分析了钻１口井过程中带泵的电机功率变化规律，和钻１根单根过程中带泵的电机功率变化规律；提出了钻井泵实际功率利用率的计算方法，并具体地对钻１口井过程中的功率利用率进行了计算；分析了３ＮＢ－１３００型钻井泵功率利用率低的原因，并指出了提高钻井泵功率利用率的方法     

往复泵泵阀运动规律的建模与仿真

建立了往复泵泵阀运动规律的数学模型。该模型解决了泵阀在开启和关闭阶段升程为零的方程奇点问题，并能对泵阀在不同工作条件下的不同开启方式进行描述．因而这种泵阀运动规律的数学模型更加完整和接近实际。此外编制了泵阀运动规律的仿真程序，并分别对Ｆ８００钻井泵泵阀和３ＮＢ—１３００钻井泵泵阀进行了仿真试验。最后比较了同等条件下的仿真与实测结果，二者基本一致     

钻井泵空气包容积及充气预压力的确定

根据热力学原理，分析了空气包工作过程中各种可能的热力学过程，计算了ＳＬ３ＮＢ—１３００Ａ钻井泵应配备的空气包体积，从而为减少钻井空气包体积提供了理论依据。通过对４０Ｌ、７５Ｌ空气包试验结果的回归分析，得出了４０Ｌ、７５Ｌ空气包充气预压力与泵压之间的关系，对合理选择空气包充气预压力有指导意义。     

3NB－1300C型钻井泵阀箱开裂原因及预防措施

５１台在用的３ＮＢ－１３００Ｃ型钻井泵在使用３０００～５０００小时后，即有１１台共２５只阀箱在相同部位相继出现开裂。在分析导致开裂的主要原因之后，提出了加强使用、维护管理，限期强制大修和采用新型定位板等预防措施。定位根选用强度、硬度较低的材料制成，成为先于阀箱破坏的易损件，使问箱得到保护。定位板结构的改进，又增大了与问箱的接触面积，进而减小了冲击应力。网箱开裂近期再未重现。     

3NB－1300C型钻井泵阀箱开裂原因及预防措施

５１台在用的３ＮＢ－１３００Ｃ型钻井泵在使用３０００～５０００小时后，即有１１台共２５只阀箱在相同部位相继出现开裂。在分析导致开裂的主要原因之后，提出了加强使用、维护管理，限期强制大修和采用新型定位板等预防措施。定位根选用强度、硬度较低的材料制成，成为先于阀箱破坏的易损件，使问箱得到保护。定位板结构的改进，又增大了与问箱的接触面积，进而减小了冲击应力。网箱开裂近期再未重现。     

钻井泵性能参数测试系统

介绍了结合现代高新技术与传统测试方法的钻井往复泵性能参数测试系统，以及对３ＮＢ－１３００Ｚ新型钻井泵进行全面系统测试的部分示例，该系统不仅可用于机械产品的静动态测试分析，同时还可用于设备的在线工况监测和故障诊断，以实现对设备的现代化管理；日前已由跨系统高层次专家鉴定委员会评审通过，获得一致好评。     

SL3NB—1600A型钻井泵三维结构自由振动的有限元计算方法

对胜利１１７７ＫＷ（ＳＬ３ＮＢ－１６００Ａ型）钻井泵整体结构自由振动的特征值和特征向量进行有限元计算，经出了钻井泵前５阶的固有频率，为进一步改善钻井泵的设计提供了依据。     

3NBZ—1300型泥浆泵损坏形式及修复工艺

针对３ＮＢＺ－１３００型泥浆泵在使用中存在几种主要损坏现象，从简单易行，维修方便，经济效益好的角度，提出了修理泥浆泵的具体工艺方案，并从理论上进行了必要的计算，修复后的泥浆泵经用户使用，确认修理质量可靠。     

采用边界元法、优化法联合设计石油机械关键件结构

边界元法是从边界积分方程出发,解决各类边值问题的一种数值分析方法。把边界元法与优化设计结合起来,对3NB—1300型钻井泵连杆和巨型吊钩进行形状优化分析,结果表明,优化后的设计方案和结构应力、应变更为合理,结构重量分别减轻29％和23％。     

SL3NB—1300钻井泵泵头的合理修复工艺

针对SL3NB— 130 0钻井泵前、后缸的损坏形式 ,提出 4种修理方案。通过比较 ,采用CO2 气体保护堆焊修理该型泵前、后缸 ,施焊条件大大改善 ,收到显著效果。由现场试验得知 ,焊层与工件本体结合的质量主要取决于工艺参数的选择与匹配。如采用H0 8Mn2SiA的1 6mm焊丝时 ,选用电弧电压 2 1～ 2 2V ,焊接电流 160～ 180A ,送丝速度 14～ 2 4m /h ,CO2 气体流量 8～10L/m ,焊层硬度一般达到 2 80～ 30 0HB ,其加工性能类似于调质中碳钢 ,有利于提高加工表面粗糙度和焊层表面耐磨性。与手工电弧焊比较 ,采用本工艺可节电 36% ,节约材料费 30 %～ 4 0 % ,综合成本下降 37%～ 4 2 %。     

中速系列钻井泵矿场实践及其技术经济效益

本文概述了中速系列钻井泵在胜利油田的使用情况,阐明了该系列泵的设计思想、基本参数、结构特征和配套范围,指出SL3NB—1300A型泵很适合与大庆Ⅰ型和大庆Ⅱ型钻机配套使用,并建议推广使用SL3NB-1600A型泵,以加快钻深井的速度。     

三缸钻井泵液力端工作状态的研究

本文介绍了3NB—1300泵液力端在不同吸入高度和不同泥浆密度下的工作状态,包括泵的排量系数、吸入管和缸内压力曲线及吸入阀和排出阀升程曲线,及其与泵冲次的改变相应的变化情况、变化原因以及它们之间的相互联系。这对全面了解、正确设计和合理使用三缸钻井泵具有实际意义。     

钻井泥浆泵失控/重载引发的波动压力

泥浆泵失控/重载引发的不稳定流动对泥浆泵设备损害较严重,容易给钻井作业带来安全隐患.考虑钻井液压缩性、管道弹性,结合井口泥浆泵及其管路的特殊结构,建立了钻井中泥浆泵失控/重载等事故引发的泵入口管线的波动压力模型.以一个具体的工程实例为背景,借助计算机编程对其求解.计算结果表明,当立管压力为18 MPa时,双泥浆泵失控引发的波动压力高达6.77 MPa,双泥浆泵重载引发的波动压力高达11.59 MPa;随泥浆泵数量增多/立压增大,增大了泥浆泵高速运转的惯性,从而泥浆泵入口管线所受波动压力增大;随泥浆泵入口管线长度增大,增大了波动压力的摩擦阻力做功,减小了波动压力动能及压力势能的转换,从而泥浆泵入口管线所受波动压力减小,波动压力叠加时间滞后.     

三缸泵用灌注泵性能探讨

本文论述了三缸泵的正常工作条件和性能要求,指出其吸入管中液流的“峰谷”型式对灌注泵工作的影响。通过对我国石油矿场用各型灌注泵性能的试验分析,推荐了一组适合与3NB—800三缸泵匹配的灌注泵性能曲线。建议略加修改后,将这组性能曲线作为目前我国设计新的灌注泵和改造现用灌注泵性能的依据。