预变形对Q235钢在硫酸溶液中腐蚀行为的影响及硫脲的缓蚀作用

采用腐蚀失重、极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)等方法研究了预变形对Q235钢在50℃硫酸溶液中腐蚀行为的影响及硫脲的缓蚀作用。结果表明:预变形Q235钢在有、无添加硫脲的硫酸溶液中的腐蚀速率均高于未变形Q235钢的腐蚀速率,硫脲对有、无预变形Q235钢的缓蚀作用均存在浓度极值效应;预变形加速了Q235钢在硫酸溶液中的阳极溶解和阴极的析氢反应,使电化学阻抗变小;硫脲对阳极反应的影响与电位区间有关,硫脲显著抑制阴极反应并表现出抑制作用的浓度极值效应。     

十二烷基二羟乙基氧化胺在0.5 mol·L~(-1) H_2SO_4中对A3钢的缓蚀性能

通过失重法、电化学方法和量子化学计算法研究了十二烷基二羟乙基氧化胺(OAE-12)在0.5mol·L~(-1)H_2SO_4中对A3钢的缓蚀性能和作用机理。结果表明,在0.5mol·L~(-1)H_2SO_4中OAE-12能同时抑制A3钢的阴、阳极反应,缓蚀性能显著,当OAE-12质量浓度仅为200mg·L-1时,失重试验所得缓蚀率可达93.59%,且失重法、动电位极化曲线法、电化学阻抗谱法测试结果具有一致性;通过量子化学计算结果可知,OAE-12缓蚀作用机理可能是源于其分子内的氮、氧与钢表面的铁的相互作用。     

H_3PO_4溶液中吐温-80在冷轧钢表面上的吸附及缓蚀性能

采用失重法、动电位极化曲线、电化学阻抗谱(EIS)研究H_3PO_4溶液中非离子表面活性剂吐温-80在冷轧钢表面上的吸附行为及其缓蚀性能,并用扫描电子显微镜(SEM)和接触角测量仪分别表征了钢表面的微观形貌和疏水性。结果表明,吐温-80有效抑制了冷轧钢在H_3PO_4溶液中的腐蚀,其最大缓蚀率在30℃时可达90%以上。缓蚀性能随吐温-80浓度的增加而增强,但同一缓蚀剂浓度下,随温度的上升呈下降趋势;随H_3PO_4浓度的增大先增加后下降,在3.0 mol/L处达到极大值。在H_3PO_4中添加吐温-80主要抑制了钢的阴极腐蚀反应,使电荷转移电阻和界面双电层电容值均显著增大;同时从微观形貌可看出钢表面的腐蚀程度显著减弱,但疏水性增强。     

O,O′-二(环己基)二硫代磷酸-N,N-二乙铵对Q235钢在硫酸溶液中的缓蚀性能研究

合成了新型酸洗缓蚀剂O,O′-二(环己基)二硫代磷酸-N,N-二乙铵(EDCDP),通过失重和电化学方法研究EDCDP在H_2SO_4溶液中对Q235钢的缓蚀性能。结果表明,(27±1)℃,5%H_2SO_4溶液中,EDCDP质量浓度为100 mg/L时,缓蚀率为97.32%;在Q235钢表面的吸附规律符合Langmuir吸附等温式,属于自发进行的化学吸附。EDCDP是一种受H_2SO_4浓度、温度和待测时间影响较小的混合型缓蚀剂。     

亚硝酸钠溶液中流脲在纯铝上的吸附

在20～50℃温度区间,纯铝在0.15mol·dm~(-3)NaNO_2溶液中对硫脲的吸附视为置换吸附。随着温度和硫脲浓度的增加,硫脲在铝上的表面覆盖度增加,硫脲浓度较低时遵守Flory-Huggins等温式,这时,分子平行地吸附在表面上,而横向相互作用可忽略。硫脲浓度较高时,吸附分子不改变取向,但此时具明显相互作用而遵守Frumkin型等温式。计算了标准摩尔吸附吉布斯函数、标准摩尔吸附熵和标准摩尔吸附焓。温度对覆盖度的影响归因于熵效应。     

咪唑啉和季铵盐类缓蚀剂对P110S钢的缓蚀作用和机理研究

采用失重法、极化曲线、电化学阻抗谱(EIS)和扫描电镜(SEM)研究了咪唑啉和季铵盐缓蚀剂在H_2S/CO_2环境中对P110S钢的缓蚀作用和缓蚀机理。结果表明,咪唑啉缓蚀剂和季铵盐缓蚀剂均为阳极型缓蚀剂;在120℃,H_2S分压为0.55 MPa、CO_2分压为0.80 MPa的环境中,两种缓蚀剂均有一定的缓蚀作用,能有效抑制P110S钢的腐蚀;添加浓度为200 mg·L~(-1)时,咪唑啉缓蚀剂的缓蚀效率可达87.23%。     

N,N′-二苯基硫脲对Q235钢在酸性介质中的缓蚀作用及其与十二烷基磺酸钠的协同效应

用动电位扫描极化曲线、电化学阻抗法和量子化学法,研究了N,N′-二苯基硫脲（DPH-TU）在5%H_2SO_4介质中对Q235钢的缓蚀作用机理,及其与十二烷基磺酸钠（SDBS）的协同缓蚀效应结果表明N,N′-二苯基硫脲是一种缓蚀效果显著的混合型缓蚀剂.当DPH-TU和SDBS共存时呈现协同缓蚀效果,两者浓度比为1：1时...     

氯离子浓度和温度对Cr3钢CO_2/H_2S腐蚀的影响

研究了25℃下不同Cl~-浓度和5g/L Cl~-浓度下不同温度对Cr3钢CO_2/H_2S腐蚀的影响。通过极化试验、失重试验、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)等方法分析了腐蚀速率和腐蚀产物的形貌、成分和结构。结果表明,在25℃时,Cr3钢的腐蚀速率随着Cl~-浓度的增加大体呈降低的趋势;而随着温度的升高,Cr3钢的腐蚀速率逐渐增加;低温时的腐蚀产物主要是FeS,高温时主要是FeS_(1-x)。     

长庆油田集输系统的腐蚀机理

长庆油田集输系统腐蚀问题日趋严重,对长庆油田环江区块和白豹区块不同油井集输系统的水样、腐蚀产物和腐蚀速率进行了系统研究。结果表明:长庆油田集输系统水样中含有较高量的Ca~(2+)、Mg~(2+)、SO_4~(2-)和HCO_3~-;环江区块集输系统水样中的CO_2和O_2含量较高;环江区块腐蚀机理主要为由Ca~(2+)、Mg~(2+)和CO_2引起的电化学腐蚀。白豹区块集输系统中含有较高量的H_2S,H_2S引起的电化学腐蚀是导致白豹区块集输系统腐蚀的主要因素。     

用丝束电极研究对硝基苯甲酸钠引起的局部腐蚀

1 前言 苯甲酸及其一些衍生物常被用作循环冷却水的缓蚀剂。曾凌三研究了14种苯甲酸及其衍生物在室温下对45钢的缓蚀性能。本文作者就对硝基苯甲酸钠在50℃的5.0×10~(-3)mol/L NaCl中性溶液中对20钢的缓蚀行为进行了研究。结果发现对硝基苯甲酸钠能强烈抑制碳钢的阳极过程,其缓蚀性能与其浓度有密切关系。当浓度在1.0×10~(-2)～1.5×10~(-2)mol/L范围内缓蚀率达96％;当其浓度<7.5×10~(-3)mol/L时促进碳钢腐蚀,腐蚀形态为局部腐蚀。     

Fe3+对双曼尼希碱(DM)缓蚀性能及吸附行为的影响

目的针对曼尼希碱类缓蚀剂使用工况恶劣、影响因素复杂的情况,以单曼尼希碱为中间体,合成双曼尼希碱缓蚀剂(DM)。方法采用失重法、电化学方法研究Fe~(3+)对DM缓蚀性能的影响,计算DM在N80钢片表面的吸附热力学与动力学,并探讨Fe~(3+)对DM吸附行为的影响。结果在60℃、腐蚀介质总体积250 mL、缓蚀剂(DM)质量分数1%、盐酸质量分数20%、浸泡时间4 h的条件下,当Fe~(3+)质量浓度小于900 mg/L时,其腐蚀速率小于4 g/(m~2·h),满足SY/T 5405—1996对盐酸酸化缓蚀剂一级品的评价指标;当Fe~(3+)质量浓度大于900 mg/L时,其腐蚀速率仍然小于5 g/(m~2·h),满足盐酸酸化缓蚀剂二级品的评价指标。在1%DM的缓蚀溶液中,ΔG_(ads)=-44.86 k J/mol,当溶液中存在Fe~(3+)时,ΔG_(ads)=-42.56 k J/mol,与未加Fe~(3+)的相比,ΔG_(ads)更趋向于-40 kJ/mol。N80钢在20%盐酸溶液中的Ea值为7.10 kJ/mol,加入1%DM和1%DM+600 mg/L Fe~(3+)时的Ea值分别为25.45、23.90 kJ/mol。加入1%DM时,ΔE_(corr)=50 mV;加入1%DM+600mg/L Fe~(3+)时,ΔE_(corr)=30 mV。结论 N80钢在60℃、20%HCl条件下,DM缓蚀效率高达99.8%,是一种混合型缓蚀剂。在N80钢表面的吸附为混合型吸附,且吸附过程是一个自发、放热的过程,吸附规律服从Langrauir吸附等温式。加入Fe~(3+)后,对DM缓蚀性能起抑制作用,Fe~(3+)并没有改变DM的缓蚀剂类型,且Fe~(3+)通过破坏DM在N80钢表面的化学吸附来降低其缓蚀效率。     

硫酸介质中非离子表面活性剂及其复配体系对低碳钢的缓蚀作用

非离子表面活性剂有优良的乳化、润湿性能,在水溶液中不电离,耐酸碱,抗盐性好。前人曾报道在钢铁酸洗中非离子表面活性剂有优良的去脂效果,但其缓蚀性能以及与其它类型缓蚀剂协同作用的研究,目前尚不多见。本文报导非离子表面活性剂TX-100对0.5mol/l H_2SO_4中低碳钢的缓蚀作用,讨论TX—100在低碳钢上的吸附规律、缓蚀与吸附之间的关系以及它与硫脲协同作用的机理。 1 实验部分 1.1 主要仪器及试剂 721型分光光度计,超级恒温槽。 A3钢片,4.00×1.30×0.20cm;H_2     

CPB和TU对X70钢在含SO2酸性溶液中的缓蚀作用

 采用交流阻抗法和极化曲线法研究了溴代十六烷基吡啶(CPB)和硫脲(TU)在复配前后对X70钢在H2SO3溶液中的缓蚀作用.研究发现：H2SO3的浓度为10 mmol/L、pH=3.7的HAc-NaAc缓冲体系中，溴代十六烷基吡啶(CPB) 与硫脲(TU)的缓蚀率随着浓度的增加而增加，溴代十六烷基吡啶(CPB)的浓度达到5×10-6 kg/L时的缓蚀性能最佳，而硫脲(TU)的浓度达到50×10-6 kg/L时的缓蚀性能最佳.复配实验结果表明：当缓蚀剂的总浓度为25×10-6kg/L，溴代十六烷基吡啶(CPB)和硫脲(TU)复配质量浓度比为1∶1时缓蚀效果最好.      

稀土离子和香兰素在H_2SO_4溶液中对冷轧钢的缓蚀协同效应

用失重法研究了四种稀土离子(La3+,Ce3+,Ce4+,Nd3+)和香兰素(4-羟基-3-甲氧基-苯甲醛)在1.0 mol/LH2SO4介质中对冷轧钢的缓蚀协同效应。结果表明,香兰素对冷轧钢有中等程度的缓蚀作用,缓蚀率随其浓度的增加而增大;四种稀土离子对冷轧钢的缓蚀作用均较差,最大缓蚀率仅为20%左右。香兰素和稀土Ce4+复配后对冷轧钢产生了明显的缓蚀协同效应,最大缓蚀率可达95%左右;而与La3+,Ce3+和Nd3+复配后均无缓蚀协同效应。     

含甲醇污水中离子对20~#钢的腐蚀影响分析

为了研究大牛地气田含醇污水中各种离子对20~#钢腐蚀的影响,实验主要通过失重法和电化学方法进行分析。实验结果表明:在一定条件下,当溶液中Cl~-、SO_4~(2-)、HCO_3~-、Ca~(2+)、Mg~(2+)浓度分别达到30g/L、0.09g/L、0.3g/L、13g/L、0.2g/L时,20~#钢的腐蚀速率达到最大,自腐蚀电位最负,腐蚀最严重且易发生腐蚀,其滞后环面积最大,20#钢点蚀敏感性最大,最容易发生点蚀。     

环氧树脂/重结晶碳化硅复合材料的抗腐蚀性能

以E44型环氧树脂(EP)为填充材料,制备了环氧树脂填充重结晶碳化硅(EP/RSiC)复合材料。通过对表面形貌、动态电位极化曲线、电化学阻抗图谱、腐蚀速率进行分析,研究了EP/RSiC在静态室温条件下2 mol/L H_2SO_4溶液和4 mol/L NaOH溶液中的腐蚀行为。结果表明:EP/RSiC复合材料结构致密,具有较低的腐蚀电流密度和较高的自腐蚀电位,抗腐蚀性良好。EP/RSiC复合材料的腐蚀由SiC的活性溶解造成,因此EP/RSiC复合材料更容易受到碱性溶液的腐蚀,并且其腐蚀行为受电荷传递控制;EP/RSiC复合材料的腐蚀速率随EP填充量的增加而减少。15%(体积分数)EP/RSiC的抗腐蚀性最佳,在2 mol/L H_2SO_4溶液中的腐蚀速率为152 mg/(dm~2·d),在4 mol/L NaOH溶液中的腐蚀速率为310 mg/(dm~2·d),与RSiC相比其腐蚀保护效率分别达到90.5%和93.7%。     

2-甲基咪唑啉及其复配缓蚀剂在高硬度电解质水溶液中的缓蚀性能

为解决碳钢在高硬度电解质水溶液中的垢下腐蚀问题,着重考察了2-甲基咪唑啉缓蚀剂在模拟腐蚀体系中的缓蚀性能及其复配效应。研究结果表明:温度为50℃、浓度为60 mg/L时,2-甲基咪唑啉的缓蚀效果最好;2-甲基咪唑啉与硫脲及碘化钾均有较好的复配效应,且将三者复配时也具有较好的缓蚀效果;2-甲基咪唑啉与硫脲和碘化钾的配比均为1∶1时缓蚀效果最好。     

CeN3O9.6H2O对镁空气电池负极性能的影响

通过动电位极化法和电化学阻抗谱法,研究了在8%NaCl电解液中,六水合硝酸铈(CeN_3O_9·6H_2O)对AZ31负极抗腐蚀性能的影响。结果表明:电解液中加入Ce N_3O_9·6H_2O,在AZ31镁合金表面形成Ce(OH)_3保护膜,提高镁合金的耐腐蚀性。随着CeN_3O_9·6H_2O浓度的增大,Ce(OH)_3保护膜逐渐致密,AZ镁合金的腐蚀速率降低。当Ce N_3O_9·6H_2O浓度达到1.0 g/L时,镁合金的腐蚀速率最低,其缓蚀率为70.4%。然而当加入的Ce N_3O_9·6H_2O浓度大于1.0 g/L时,由于Ce(OH)3保护膜被溶解而导致镁合金的腐蚀速率增大。由浸泡50 h AZ合金的SEM图发现CeN_3O_9·6H_2O的添加在镁合金表面形成Ce(OH)_3保护膜,抑制阳极反应。从等效电路图得到Mg~(2+)电荷转移阻力增大了69.5?,改善了镁合金的耐腐蚀性能。通过放电测试得到加入CeN_3O_9·6H_2O提高电池的放电性能,放电时间延长40 min。     

油田酸化液中咪唑啉及其季铵盐的缓蚀作用

采用静态挂片法对合成的两种咪唑啉及其季铵盐的缓蚀性能进行了研究,结果表明,环烷基咪唑啉(NI)、月桂酸咪唑啉(YUC)在60℃15%盐酸、9%的土酸中对N80钢有较好的缓蚀效果;随着咪唑啉季铵盐(NIAS)与硫脲基咪唑啉季铵盐(SUDEI)加量的增大,缓蚀率增大;随盐酸或土酸浓度增加,缓蚀率降低;NIAS的缓蚀效率随温度的升高显著下降,而SUDEI的缓蚀效率受温度影响不显著。NIAS、SUDEI对A3钢的缓蚀效果比对N80钢的缓蚀效果好。在酸性介质中,SUDEI对N80钢的缓蚀效果优于NIAS,在60℃9%土酸中,SUDEI加量为0.1%时,对N80的缓蚀率达到98.50%,腐蚀速率为1.39g/m~2·h,能满足中国石油天然气行业标准要求,而NIAS则不能。     

不同环境介质中X70钢的交流腐蚀行为及腐蚀产物膜层分析

通过交流腐蚀模拟实验考察了X70钢在4种环境介质中的交流腐蚀行为,获得了X70钢在4种介质中的腐蚀速率K_d。结果表明,腐蚀速率K_(d(NaCl))K_(d(Na_2SO_4))K_(d(CaCl_2))K_(d(MgCl_2))。采用SEM、EDS和XRD对腐蚀产物膜的表面/截面微观形貌、元素和物相成分进行了表征与分析,探讨了X70钢在相同交流电流密度下,不同介质中腐蚀速率差异的原因:在Na_2SO_4和NaCl介质中,腐蚀产物膜比较疏松,侵蚀性离子SO_4~(2-)和Cl~-的存在会加速X70钢的腐蚀,Na~+不会影响腐蚀产物膜的形成;在MgCl_2和CaCl_2介质中,Ca~(2+)和Mg~(2+)的存在有利于形成保护性好的致密腐蚀产物膜。