不同减水剂对地质聚合物砂浆性能影响研究

探究了木质素、三聚氰胺、萘系、聚羧酸4大类6种减水剂对不同水玻璃掺量的粉煤灰-矿渣基地质聚合物砂浆性能的影响。结果表明:减水剂掺量相同情况时,掺加萘系减水剂的地聚物砂浆扩展度最大,达到280 mm,掺加木质素的地聚物砂浆扩展度最小。水玻璃掺量为23%的地聚物砂浆3 d抗折、抗压强度均大于水玻璃掺量为16%的地聚物砂浆3 d抗折、抗压强度。水玻璃掺量为23%,掺加三聚氰胺的地聚物砂浆3 d抗折强度和抗压强度最大,分别为5.8、39.4 MPa。水玻璃掺量为16%,掺加聚羧酸减水剂和三聚氰胺的地聚物砂浆没有抗折强度。综合地聚物砂浆的工作性能和力学性能,掺加萘系减水剂的地聚物砂浆性能最优。     

EVA胶粉改性水下抗分散修补砂浆的制备与性能研究

采用醋酸乙烯-乙烯共聚物(EVA)胶粉、硫铝酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、砂、聚丙烯酰胺和高效减水剂等制备了改性水下抗分散修补砂浆,研究了EVA胶粉对修补砂浆水下粘结强度、水下抗折和抗压强度、流动性及水下凝结时间的影响,通过扫描电镜(SEM)观察了EVA胶粉改性砂浆的微观形貌。结果表明:EVA胶粉显著提高了修补砂浆的水下粘结强度和抗折抗压强度。与未掺EVA的修补砂浆相比,掺加8%EVA胶粉的修补砂浆28 d水下粘结强度提高了50%、抗折强度提高了30%。SEM分析表明,EVA胶粉在砂浆中形成了聚合物膜,并且随着EVA胶粉掺量的增加,逐渐形成连续结构的聚合物膜。     

潮湿环境下短聚丙烯纤维对高强修补砂浆性能的影响研究

本文研究了潮湿环境下3mm、6mm短聚丙烯纤维对高强修补砂浆的工作性能及物理力学性能的影响。结果表明:在掺量0.60%的范围内,高强修补砂浆拌合物的稠度会随着短聚丙烯纤维掺量的增大而减少,但稠度减小的幅度总体上相对较小。在潮湿的水养护环境下,随着3mm短聚丙烯纤维掺量的增加,高强修补砂浆的7d抗折强度会慢慢减小,而28d抗折强度则呈现出波动的变化、组分间相差相对较小;7d抗压强度会先增大而后减小,而28d的抗压强度则会减小。6mm短聚丙烯纤维的加入会提高高强修补砂浆的28d抗压强度。随着3mm短聚丙烯纤维掺量的增加,高强修补砂浆28d压折比会急剧降低,柔韧性会显著提高,而6mm短聚丙烯纤维的加入则会增加高强修补砂浆压折比。     

纤维增强道路修补砂浆力学性能试验研究

为提高道路修补砂浆的抗弯折性能,研究了聚乙烯醇纤维、聚丙烯纤维及玄武岩纤维单掺及复掺情况下对水泥基材料抗折强度影响规律。结果表明,玄武岩矿物纤维对抗折强度增强效果较小;单掺聚乙烯醇纤维0.75%时,28 d抗折强度比不掺增加15%;单掺1%聚丙烯纤维时,28 d抗折强度比不掺增加16%。聚乙烯醇纤维、聚丙烯纤维及玄武岩矿物纤维复掺时,聚乙烯醇纤维对砂浆28 d抗折强度增强效果的影响程度最大。复掺聚乙烯醇纤维0.5%、聚丙烯纤维0.5%、玄武岩纤维0.25%时,3 d、28 d抗折强度分别为9.4 MPa、13.8 MPa,28 d抗折强度比不掺纤维砂浆增加22%。     

一种液体无碱速凝剂的合成与性能研究

介绍了一种液态无碱速凝剂的合成方法及技术性能,试验研究了本速凝剂对不同类型水泥和高效减水剂水泥凝结时间和砂浆强度的影响。研究结果表明:本速凝剂对普通硅酸盐水泥和萘系、聚羧酸系高效减水剂具有良好的适应性,当速凝剂掺量为4%时,水泥初凝时间小于4min,终凝时间小于7min,1d抗压强度大于8MPa,28d抗压强度比在85%以上,各项技术指标均达到JC477-2005《喷射混凝土用速凝剂》中合格品等级要求。     

纤维增强干粉修补砂浆的力学性能研究

通过抗压、抗折、劈裂及粘结强度等力学性能试验分析出各种纤维与干粉对修补砂浆性能的影响。试验结果表明:三组纤维干粉砂浆的28d抗压强度均高于基准砂浆;有很好的抗折性能,具有很好的抗弯能力,劈裂强度均高于基准砂浆。基准砂浆的粘接强度只有1.6MPa,聚丙烯纤维干粉砂浆的粘结强度达到了2.4MPa,玄武岩纤维干粉砂浆和混合纤维干粉砂浆的粘结强度一样,达到2.63MPa,提高粘结强度65%。     

超早强快速修补砂浆早期强度的正交试验研究

对超早强快速修补砂浆的早期强度进行了正交试验研究,基于综合极差法和功效系数法分别分析了不同水胶比、快硬剂掺量、缓凝剂掺量、聚羧酸减水剂掺量4个因素对快速修补砂浆4 h、1、3 d强度的影响。由试验结果分析可知,当水胶比、快硬剂掺量、缓凝剂掺量、减水剂掺量分别为0.24、25%、0.2%、1.6 g时砂浆表现出较好的早期强度性能。基于最优配合比组合所配制的超早强快硬砂浆4 h抗压强度高达55.6 MPa,1 d抗压强度高达102.6 MPa,28 d抗压强度高达113.1 MPa。     

粘土对聚羧酸减水剂性能影响的研究

因为混凝土粗细骨料中粘土对聚羧酸系减水剂减水效果影响显著,该文研究了不同粘土含量对掺加聚羧酸减水剂的砂浆流动度,3d、28d抗压强度和抗折强度的影响。结果表明,当粘土含量为3%、6%及9%时,砂浆初始流动度分别比不掺粘土砂浆降低了20%、40%和52%,3d龄期时的抗压强度分别降了10.7%、17%和19.7%,28d龄期时的抗折强度分别降低了8%、14.6%和27%,试验结果说明了粘土的存在会降低聚羧酸减水剂的减水效果以及制备的砂浆抗压和抗折强度。     

高流态超早强聚合物修补砂浆的性能研究

采用可再分散乳胶粉改性硫铝酸盐水泥制备修补砂浆,研究了乳胶粉掺量对修补砂浆力学性能和粘结性能的影响。结果表明:乳胶粉掺量从0增加到2%时,修补砂浆的抗压强度逐渐降低,而抗折强度和粘结强度却逐渐提高。当乳胶粉掺量为1.5%时,修补砂浆2 h、1 d和28 d抗压强度分别为27.3、42.3、57.0 MPa,拉伸粘结强度为1.8 MPa,界面弯拉强度为7.8 MPa,抗拉强度恢复率为73.4%。在乳胶粉和聚氧化乙烯(PEO)复掺条件下,砂浆的拉伸粘结强度进一步提高,当乳胶粉和PEO掺量分别为1.5%和0.5%时,拉伸粘结强度可达2.31 MPa。     

高性能聚丙烯酸酯乳液改性修补砂浆性能研究

通过调整聚丙烯乳液的不同掺量,研究聚丙烯乳液对砂浆的抗压强度、抗折强度、粘结强度和收缩率的影响。研究结果表明:掺入聚丙烯聚合物乳液会降低砂浆的抗压强度。在一定范围内,聚丙烯乳液掺量越大,砂浆的抗压强度越低;聚合物乳液会提高砂浆的后期抗折强度和粘结强度。在一定范围内,聚丙烯乳液的掺入会降低砂浆早期抗折强度,聚丙烯乳液掺量越大砂浆后期的抗折强度越大,砂浆的收缩率越小。     

无碱液体速凝剂对修补砂浆性能的影响

研究了无碱液体速凝剂对水泥基修补砂浆凝结时间、抗压、抗折及拉伸粘结强度的影响规律,对掺加无碱液体速凝剂的修补砂浆的水化放热行为进行了分析。结果表明,无碱液体速凝剂的掺入加速了修补砂浆早期的水化进程,缩短了修补砂浆的凝结时间,提高了修补砂浆的抗压、抗折和拉伸粘结强度;在速凝剂掺量为0～7%时,随着无碱液体速凝剂掺量的增加,修补砂浆的抗压、抗折和拉伸粘结强度均有所提高。     

聚合物快速修补砂浆的开发研究

文中介绍一种聚合物快速修补砂浆的研制技术路线和主要性能指标,分析了修补砂浆水化硬化机理和影响性能指标的主要因素,试验结果表明:通过在硫铝酸盐水泥砂浆中掺入促凝剂、纤维素醚、减水剂及其它添加剂,可有效改变其凝结时间、抗压抗折强度、拉伸粘结强度等性能指标,制备出的聚合物快速修补砂浆初凝时间大于20 min,终凝时间小于40min,1h抗压强度大于15MPa,3d抗压强度大于40MPa,可广泛应于在紧急抢修、冬季施工、道路快速修补、防水堵漏等特殊工程。     

VAE乳胶粉对水泥修补砂浆力学性能影响的试验研究

以快硬硫铝酸盐水泥、中细砂为基料,掺以少量缓凝剂、消泡剂及减水剂,制备一种修补用水泥砂浆。选用VAE可再分散乳胶粉对水泥修补砂浆进行力学性能改性,研究不同掺量VAE乳胶粉对水泥修补砂浆3d、7d、28d抗折、抗压、弯折粘结强度(比)的影响,并对其改性机理进行探讨与分析。试验结果表明:掺加VAE乳胶粉会使水泥修补砂浆抗压强度略微降低,但能显著提高水泥修补砂浆与普通水泥砂浆间的粘结强度;VAE乳胶粉掺量在4%~5%范围内时,对水泥修补砂浆抗折强度的改性效果最优。     

聚丙烯纤维与丁苯乳液对橡胶砂浆力学性能的影响研究

为有效提高橡胶砂浆的力学性能,采用丁苯乳液与聚丙烯纤维对其进行复合改性,通过试验研究了丁苯乳液、聚丙烯纤维对橡胶砂浆抗压强度、抗折强度、弹性模量的影响。研究结果表明:当丁苯乳液聚灰比为15%时,丁苯乳液改性砂浆的抗折强度达到最大值;橡胶掺量为20%,丁苯乳液聚灰比为10%时,丁苯乳液改性橡胶砂浆的抗折和抗压强度达到最佳。在橡胶掺量为20%的试验组中,掺入聚丙烯纤维后,聚丙烯纤维丁苯乳液改性橡胶砂浆的抗折和抗压强度明显增大,而当丁苯乳液聚灰比为10%时,丁苯乳液改性橡胶砂浆的抗折和抗压强度达到最大值;对于橡胶掺量为30%的试验组,聚丙烯纤维丁苯乳液改性橡胶砂浆的抗压强度和抗折强度基本上随着丁苯乳液聚灰比增大而逐渐减小。当改性材料组为丁苯乳液10%+橡胶30%+聚丙烯纤维时,砂浆的弹性模量最小,此时砂浆的柔韧性最佳。     

粉煤灰和纤维对聚合物改性砂浆性能的影响

文中研究了粉煤灰和纤维单掺、复掺对聚合物改性砂浆工作性能、力学性能的影响。结果表明,随着粉煤灰取代量的增加,聚合物改性砂浆稠度提高,保水率下降,抗压强度降低,压折比减小;随着纤维掺量的增加,聚合物改性砂浆的稠度下降,保水率提高,抗压强度降低,压折比减小。当粉煤灰取代量为15%、纤维掺量为0.3%时,聚合物改性砂浆的施工性能有所改善,7 d和28 d抗压强度下降,压折比明显降低。粉煤灰和纤维复掺,虽然对抗压强度并无改善,但砂浆抗折强度增益产生了较好的复合效应。     

基于响应面法的三元聚合物砂浆力学性能

通过响应面法的Box-behnken试验设计方法构建二次多项式回归方程,对氯乙烯、乙烯和乙烯醚三元聚合物砂浆配合比进行优化,并结合宏观性能与微观形貌进行机理分析.结果 表明:所建模型在试验范围内能较准确地预测结果,响应面法用于三元聚合物砂浆配合比优化具有准确性与科学性;对28 d抗压强度影响强弱顺序依次为水灰比、减水剂掺量、聚合物掺量;对28 d抗折强度和黏结强度影响强弱顺序为聚合物掺量、水灰比、减水剂掺量;将28 d黏结强度最大值、抗折强度最大值和抗压强度最小值(折压比最大)作为目标优化值,得出三元聚合物砂浆的最优配合比为:聚合物掺量为12％,水灰比为0.42,减水剂掺量为1.12％.     

玻化微珠保温砂浆的配合比优化试验研究

采用单因素试验方法,研究了粉煤灰、玻化微珠、羟丙基甲基纤维素醚、聚丙烯纤维对玻化微珠保温砂浆基本性能的影响。结果表明:粉煤灰等量替代水泥掺量在10%~20%时,保温砂浆28 d干密度降低,抗压强度提高;玻化微珠的掺量在105%~120%时,保温砂浆28 d干密度减小,28 d抗压强度提高;羟丙基甲基纤维素醚的掺量在0.50%~0.75%时,虽然使保温砂浆的28 d抗压强度降低,但提高了保温砂浆的施工性能;聚丙烯纤维的掺量在0.50%~1.25%时,虽然使保温砂浆的密度增大,但同时28 d的抗压强度提高。     

道路快硬修补砂浆的性能研究

通过室内试验,研究了一种道路快硬修补砂浆的组成设计及其物理力学性能发展规律。结果表明,掺加无水石膏和硅灰有利于减小修补砂浆的流动度经时损失,且有助于后期抗折、抗压和黏结强度的提升;相比之下,干粉添加剂可以明显提高砂浆的力学性能,且在掺量为0.3%时效果最佳,此掺量下修补砂浆的28d抗压强度>65MPa,28d抗折强度>11MPa,且28d黏结强度>9MPa。     

聚合物修补砂浆性能及不同组分作用机理研究

以少量水溶性聚合物改性剂,再掺入一定量的活性成分、膨胀成分配制成聚合物修补砂浆,分析了不同组分对修补砂浆性能的影响及作用机理.制备的聚合物修补砂浆14 d拉伸粘结强度为1.66 MPa,28 d抗折、抗压强度分别为11.4、42.6 MPa,吸水率仅为6.5%,满足钢筋混凝土基底修补对砂浆的要求.     

聚丙烯纤维对发泡水泥轻质保温墙体材料力学性能的影响

本论文在基础配方的前提下加入聚丙烯纤维(PP),研究了纤维掺加方式及纤维掺量对发泡水泥聚苯颗粒力学性能的影响,确定了最佳纤维掺加方式:先掺法,最佳纤维掺量:0.8%。此时,样品3d的抗折强度为0.31MPa,3d的抗压强度为0.48MPa,28d的抗压强度为0.53MPa,28d的抗折强度为1.03MPa。