二元结构不锈钢可抵御氯化物应力腐蚀

芬兰奥托昆普炼钢厂报道，LDX2101是一种二元结构不锈钢。它拥有高强度和出色的抗氯化物应力腐蚀断裂性能。双炼钢由50％铁素体和50％奥氏体组成。这种钢材拥有400系列铁素体不锈钢的高强度和抗应力腐蚀断裂性能，同时具有300系列奥氏体不锈钢的一般抗腐蚀能力与易于制造的综合性能。     

国外某些特种钢和特种合金的发展动向

不锈钢的发展趋势在不锈钢方面,铬仍保持较高的比例。由于铁素体不锈钢所需的合金元素含量低,成本低,所以发展的趋势是用铁素体不锈钢代替奥氏体不锈钢。铁素体不锈钢具有它独特的使用性能。如抗氯化物应力腐蚀裂纹、在氧化性水介质中的耐蚀性、高温抗氧化性和在氯化物介质中抗锈斑和腐蚀裂纹等。而且这种钢的塑性好,便于成形和焊接。     

爆炸提高不锈钢焊接构件抗应力腐蚀寿命的研究

焊接歼余应力是奥氏体不锈钢发生应力腐蚀破坏的重要因素。爆炸处理能有效地消除奥氏体不锈钢焊接残余应力，能明显提高应力腐蚀破坏能力。     

奥氏体不锈钢压力管道的应力腐蚀开裂及预防

在化工领域,输送腐蚀性介质的压力管道常用的材料为奥氏体不锈钢,而应力腐蚀开裂是奥氏体不锈钢压力管道最主要的失效方式。该文主要对奥氏体不锈钢压力管道应力腐蚀开裂的机理、主要影响因素及预防措施进行了分析讨论。分析发现:奥氏体不锈钢压力管道应力腐蚀开裂机理根据输送介质的不同可分为氢致应力腐蚀开裂和"滑移-溶解-断裂"模型;其腐蚀速率主要受拉应力、输送介质腐蚀性、运行温度、氢元素、输送介质对管壁的冲蚀等因素的影响;可通过采取合理选用材料及焊条、优化焊接工艺、避免产生应力集中点、防止腐蚀溶液富集、改变输送介质成分及运用阴极保护法等措施减缓应力腐蚀开裂的发生。     

含锰奥氏体钢的发展（续）

应力腐蚀裂纹奥氏体不锈钢,其抗应力腐蚀裂纹的能力一般不如铁素体不锈钢。Cihal曾提出镍是造成奥氏体不锈钢应力腐蚀裂纹的主要原因。他发现无镍不锈钢(例如03X 13АГ19)有着良好的抗应力腐蚀性.至少与Cr-Mo铁素体钢相等,但如果     

弹性合金

1 02811弹簧钢与合金性能提离问题的解决途径 一一(Pa笼坦Ta皿T A.r.)《M址TOM,, 1380,冲7,49一54(俄文)飞。2 812不锈钢的敏化与高温应力腐蚀行为的关 系一一(CJarke W.工,.),考Materjals Per- formanee》,1980,19,冲3,16一23(英 文)1 02813氯化物与氧对不锈钢应力腐蚀断裂的影 响(综述)一(Gordon B.M.),《Materials Performanee》,1980,19,恤4,29一37 (英文) 报导了奥氏体镍铬钢在高纯水中在250~3钊℃内在不同应力下的氯化物一氧应力腐蚀断裂机理。1 02814在敏化的304型不锈钢中抑制晶间应力 腐蚀破裂的探索性研究一(。,den c.5.)…     

聚合装置金属腐蚀与防护

本文简述聚合装置常见的金属腐蚀,并对腐蚀类型提出防护措施。近年来,在化工装置中铬镍不锈钢(奥氏体)的用量越来越多,据统计,其用量约占不锈钢用量的80%但奥氏体不锈钢在含有对应力腐蚀敏感离子(如Cl-、OH-一等)的溶液中,受应力的部分(如焊缝附近)则可能产生危险的应力腐蚀破裂。尤其是含Cl-的溶液,在造成奥氏体不锈钢应力腐蚀破裂的事故中约占70%以上。Cl-浓度越大,越容易开裂,但并没有明确的不发生开裂的限界浓度。     

表面应变强化对不锈钢应力腐蚀开裂的影响

本文利用表面应强化(喷丸)处理的方法来改善奥氏体不锈钢(1Crl8Ni9Ti)和马氏体不锈钢(Cr17Ni2)的SCC倾向性,其主要结果如下: 1. 表面应变强化处理能够显著地改善奥氏体及马氏体两种不锈钢的抗SCC性能。 2. 表层内塑变诱生的具有高位错密度的马氏体及残余压应力是提高奥氏体不锈钢SCC抗力的两个主要因素。 3. 表层内高位错密度的马氏体及残余压应力是提高马氏体不锈钢SCC抗力的两个主要因素。 4. 应力腐蚀条件下亚稳态奥氏体不锈钢的SCC,实质上是塑变诱生马氏体的类解理断裂。     

反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢耐腐蚀性能的影响

通过对反复焊接1～5次的超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀试验及应力腐蚀试验，研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能的影响。试验结果显示，在同一部位反复焊接5次后，超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀倾向和应力腐蚀敏感性没有发生明显变化，表明超低碳奥氏体不锈钢在选择合适的焊接材料、焊接工艺和焊接方法的前提下，同一部位可反复焊接5次，而其耐腐蚀性能不会受到影响。     

不锈钢卡箍条带的沿晶应力腐蚀开裂

本文通过对某型飞机不锈钢(2Cr13Ni4Mn9)凸缘卡箍条带断裂件的化学成分、金相组织、晶间腐蚀性能、宏观及微观断口形貌、零件应力状态及工作环境的分析,以及模拟试验,评定其断裂为沿晶形态的应力腐蚀断裂;还讨论了奥氏体不锈钢应力腐蚀裂纹的扩展途径,认为具有部分形变马氏体的奥氏体不锈钢在含有Cl~-的弱腐蚀介质中,在50～150℃温度下长期服役,受拉伸应力与腐蚀介质的共同作用,     

奥氏体不锈钢压力容器制造技术规范小结

总结了奥氏体不锈钢制压力容器需注意的几个要点，并对不锈钢的晶间腐蚀处理和应力腐蚀防护做了简单解释和引申。     

特种设备用双相不锈钢抗点蚀性能研究

点蚀是不锈钢最有害的腐蚀形态之一,点蚀往往是应力腐蚀裂纹和腐蚀疲劳裂纹的起始部位。点蚀是一种腐蚀集中于表面的很小范围内,并深入到金属内部的腐蚀形态,一般形状为小孔状,其危害性比均匀腐蚀严重得多,会引起爆炸、火灾等事故。双相不锈钢兼有铁素体和奥氏体的特性,它将铁素体良好的强度、硬度和奥氏体优良的塑性和韧性结合起来,并具有优良的耐点蚀性能,无论是在力学性能上还是在耐腐蚀性上,双相不锈钢都明显优于铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢,可以在点蚀环境中的特种设备上广泛使用。     

金属波纹管补偿器的应力腐蚀开裂分析

采用宏观及微观断口分析、金相检验与化学成分检测等方法,对某铬一镍奥氏体不锈钢波纹管补偿器的腐蚀开裂失效原因进行了分析。结果表明：由于该铬一镍奥氏体不锈钢波纹管在氯离子含量超标的环境中服役,并承受来自于波纹管自身加工变形过程中形成的残余应力、工作应力以及装配应力,最终导致波纹管补偿器发生了由表及里的应力腐蚀开裂。     

加热炉不锈钢盘管泄漏失效分析

某气田再生气加热炉奥氏体不锈钢盘管在运行49h后发生泄漏,采用化学成分分析、力学性能测试、渗透检测、宏微观形貌分析、晶间腐蚀试验以及能谱分析等方法对盘管失效原因进行了分析。结果表明：由于进入加热炉盘管的介质中含有较高浓度的氯离子,导致盘管发生了氯化物应力腐蚀开裂。并提出了相应的防护措施。     

不锈钢中的N和含N奥氏体不锈钢

一、前言 N作为奥氏体不锈钢合金化元素之一受到越来越多的重视和应用。N是强烈形成和稳定奥氏体(γ-相)的元素之一,随着不锈钢和耐蚀合金大量生产和应用,在Ni资源比较缺乏的时候,以N(并配合适量的Mn)部份代Ni,达到节Ni和降低成本的目的是当前不锈钢新的发展趋势。N显著地改善了奥氏体不锈钢的耐蚀性能,特別是在氯化物和海水中耐点蚀和耐缝隙腐蚀性能;N较大地提高了不锈钢室温和负温下的强度和耐热性能,对于当前发展高     

亚稳态奥氏体不锈钢的应力腐蚀开裂

研究了亚稳态奥氏体不锈钢的应力腐蚀开裂。试验结果指出:(1)裂纹尖端塑性区中的塑性形变会导致γ-α′相转变,所以应力腐蚀断日表面层主要为α′体;(2)这类亚稳态奥氏体不锈钢的SCC,实质上是α′体的类解理断裂,裂纹的扩展和断裂过程为: 塑性形变 阳极溶解 γ(fcc)——→α′(bcc)——→类解理断裂     

不同温度淡化海水中304不锈钢的耐蚀性

目前有关奥氏体不锈钢在不同温度淡化海水中耐蚀性的研究报道较少.为此,使用电化学和应力腐蚀测试方法,并结合扫描电镜(SEM)测定了304不锈钢在不同温度一级反渗透淡化海水中的耐腐蚀性能.结果表明:随着温度的升高,304不锈钢的极化电阻和点蚀击破电位均减小,耐蚀性下降;304不锈钢的临界点蚀温度为34.9℃;温度升高后应力腐蚀敏感性增强,断口腐蚀特征从韧性断裂向脆性断裂发展.     

压力设备腐蚀失效案例统计分析

收集整理近年来有关压力容器管道的腐蚀失效案例,并对其进行了归纳与分析.从整体的腐蚀情况来看,应力腐蚀及其它应力作用下的腐蚀失效形式是压力容器管道比较突出的腐蚀失效问题,同时奥氏体不锈钢、碳钢及低合金钢三种材料的腐蚀失效较严重.     

某酸奶厂配料罐304不锈钢夹套底部材料的失效分析

某酸奶厂二次配料罐304不锈钢夹套底部出现开裂现象,影响了工厂的正常运行。通过观察裂纹宏观形貌、裂纹金相特征、断口形貌以及断口腐蚀产物能谱分析及应力腐蚀敏感性试验等分析了开裂原因。结果表明:配料罐夹套开裂是由奥氏体不锈钢的应力腐蚀造成的;根据事故发生的原因,提出了返修和消除缺陷的方法。     

炼油厂制氢装置奥氏体不锈钢变径管的应力腐蚀破坏

对炼油厂制氢装置低温段奥氏体不锈钢的变径管所出现的破裂失效原因进行了分析.结果表明变径管失效是应力腐蚀引起的.应力腐蚀裂纹起源于变径管焊缝内表面热影响区,变径管加工过程中所形成的不均匀粗大组织是促进应力腐蚀的主要原因.