大庆外围油田油井捞油界限研究

尽管提捞采油更适合于低产新建产能井和零散油井，可大幅度降低投资和成本，提高经济效益，但并不意味着所有低产井和低效或无效井转捞油后都有经济效益。为此，以油藏工程理论为基础，通过全面总结捞油实践，提出油井捞油或抽油转捞油经济极限产量和含水经济界限确定方法，并提出了计算公式，指出了主要影响因素。该方法简便适用，为确保大庆外围油田经济有效的开展提捞采油工作和提高外围油田开发效益提供了技术依据。     

捞油井液面恢复预测与工作制度的确定

边远、低渗透油井生产时,产量少、压力和生产压差小,液面恢复极慢,一般采用捞油法采油。根据油井的产液能力预测井筒内液面恢复过程,进而确定合理的捞油工作制度,从而解决了目前捞油井工作制度凭经验,缺少理论指导的问题。研究表明地层压力越低、采液指数越小,液面上升高度及其变化率也会减小,捞油周期相对延长,相同时间内的捞油量也会减少。     

智能型提捞抽油机现场试验应用效果分析

智能型提捞式抽油机是一种新型抽油装置,控制系统可以根据井况随时设定井下抽吸深度及上下工作界面,通过液位传感器自动判断液面情况,满足工作条件即完成一次抽吸,克服了传统抽油机供液不足情况下"空抽"难题,降低了油井能耗,提高了机采系统效率和油井采收率。安装智能提捞抽油机后,油井平均吨液单耗由83.75 kWh降到13.57 kWh,平均年节约电量约为5.43×104kWh,节能效果显著。智能型提捞抽油机尤其适用于供液能力差、产量低、能耗高、设备负载率低的低产油井。     

塔河油田碳酸盐岩缝洞型油藏关井压锥技术

通过实施关井压锥,塔河油田碳酸盐岩缝洞型油藏大量高含水油井恢复了产能,增油效果明显.在系统总结矿场关井压锥技术的基础上,对塔河油田碳酸盐岩缝洞型油藏关井压锥的机理、选井原则、关井时机、关井时间、开井工作制度进行了探讨.研究结果表明:关井压锥应主要选择边底水能量强、生产层段位于油水界面以上、前期含水率呈缓慢上升型或台阶型、前期缩嘴压锥或控液压锥有效的高含水油井;油井应在含水率大于80%后开始实施关井压锥;在关井压锥期间,关井时间须根据油井具体情况而定,一般为10～20d,开井后工作制度保持在前期正常生产时产液量的75%左右为宜.     

朝阳沟油田提捞采油经济评价

大榆树区自1999上11月陆续投入开放，油井采油提捞采油投产，水井采用常规管网注入，目前完钻57口，射孔36口，压裂36口，采用提捞方式投入生产35口，平均油层中部深度879m。该区经过12个月弹性溶解气驱阶段，于2000年11月转入注水开发，共转注9口井，日注水135m3，累积注水4184m3，水驱控制程度为64．8％，在试验区共投入3套车组进行提捞生产（单车生产能力在8－10t/d),捞油周期3天，目前平均日产油20．3吨，累积产油7316.4t，通过近一年的开发，证明采用提捞采油方式投产可以满足该区开发需要。     

一种确定提捞采油井合理工作制度的实用方法

针对大庆外围油田提捞采油现场试验中存在的问题，在油井流入动态理论和压力恢复理论的基础上，通过技术经济分析，给出一种确定提捞采油井合理工作制度的实用方法，并用实例介绍应用方法及效果。     

抽油井开关井后液面变化规律

根据质量守恒原理及达西定律和井筒流体的分布规律，从理论上推导出油井关井后液面恢复与时间的关系式及开井生产后液面下降与时间的关系式，并讨论了影响液面升降快慢的因素及t=0,t→∝时两种特殊情况下的液面表达式。在推导过程中对油井关井后的液柱分布状况进行了分析，给出了井底液压与液面的恢复关系式，作者的研究成果对低产井间抽制度及不关井液面恢复测试的研究均具有一定的指导意义。     

钢骨架结构胶管提捞采油抽子设计与应用

针对现役提捞抽油机常规提捞抽子存在的胶筒耐磨性能差、胶管密封性能差、捞油时漏失率大等问题,设计了一种新型钢骨架胶管结构捞油抽子,介绍了其结构及工作原理。现场应用表明:该新型抽子具有提捞效率高、寿命长的特点,可在油田应用推广。     

提捞技术在油田建设中的应用及认识

介给了提捞工艺技术及其在大庆油田的应用状况,通过油田实践分析,总结出:在“三低”油田的开发新区以及已建老区的低产、低效井,提捞采油是降低建设投资、提高开发经济效益的有效措施;提捞采油的“负压解堵”作用可以使油井解堵并获得增产;搞好堤捞工艺的配套建设是提捞技术推广应用的保证。     

低压井捞砂配套设备

为解决低压井的捞砂问题,研究开发了主要包括地面提捞车和井下抽砂泵的低压井捞砂配套设备,在井架及作业机的配合下实施捞砂作业。现场使用结果表明,采用捞砂配套设备,清砂彻底,可延长油井生产周期,增加原油产量;消除了水力冲砂时冲砂液向地层漏失对油层造成的伤害和对稠油井注汽效果的不利的影响;降低了清砂成本,与冲砂法相比,平均单井可节约总费用3．32万元。为了更好应用捞砂配套设备,应该优选性能更佳的钢丝绳,实现抽砂泵系列化和配备井口防喷装置。     

提捞采油技术经济效益分析及应用

提捞采油方式分为自建队伍提捞和外雇队伍提捞两种。把提捞采油同抽油机采油的经济效果进行了对比后得出,在不考虑钻井、完井、压裂、注水以及路站建设等与采油方式无关的必有费用的前提下,在油井日产量1．5t以下时,自建队伍提捞的经济效益要好于抽油机（建管网）采油;外雇队伍提捞在油井产量1．0t以下时,其经济效益要好于抽油机（建管网）采油。不同油价直接影响提捞采油的经济产量界限,油价越高,提捞采油的经济产量界限就越低。     

捞油井液面测定方法研究

为降低油田开发成本、提高经济效益，对部分低效油井采取了捞油方式进行开采。捞油后由于没有较精确的液面测试方法，给捞油周期的制定带来了一定的难度，根据现场实际生产情况，研究制定了较精确的捞油井液面测定方法，有效解决了捞油井液面无法测试的问题，并在部分井上进行应用，取得了较好的效果。     

油井提捞采油经济极限产量研究

提捞采油更适合于低产新建产能井、零散油井和已投产的低产、低效抽油井.大庆外围油田提捞采油的规模在逐渐扩大.为了提高低渗透低产油田的储量动用程度,以油藏工程理论为基础,结合现场提捞采油实践,依据盈亏平衡原理,推导出简便适用的确定油井提捞采油经济极限产量计算公式,为大庆外围油田今后经济有效地开展提捞采油工作提供了经济评价工具.图1参1(于士泉摘)     

提捞井测试工艺技术

介绍一种适用于提捞井分层取样、分层测压的工艺技术，采用该技术不仅可以满足多个提捞周期条件下的连续压力测试，而且还可以实现提捞井正常生产状态下的分层流体（油、水、气）取样及分层测压。所测得的资料可为提捞井制定合理的工作制度提供依据。     

高效提捞采油系统的研究与应用

萨北油田自2012年起在过渡带地区开展车载式提捞采油,不仅取得了良好的经济效益和社会效益,而且还形成了悬挂式组合井口提捞装置、捞油周期的确定方法、捞油的经济界限等一系列配套技术,为提捞采油的进一步发展奠定了坚实的基础。但是,在提捞过程中,仍存在着一些因素制约着提捞采油的发展,通过选择相应的油藏改造方式,加装压力控制工艺管柱,开展地面设备的整合和改造等措施,建立起高效提捞采油系统,实现了快速、高效提捞采油。     

关井压锥控制底水锥进效果分析

底水锥进是底水油藏在开发过程中遇到的主要问题,关井压锥是现场普遍采用的抑制底水锥进的方法之一。为了指导关井压锥措施在现场的应用,以获得更高的经济效益,采用机理分析、理论计算和数值模拟等方法,对影响关井压锥措施效果的因素及其有效性进行了分析评价。定义了一个评价关井压锥措施效果的无因次参数——增产系数,该系数与数值模拟结果相结合评价关井压锥效果更准确。研究结果表明:关井压锥措施起到了增油效果,压锥效果与关井时间长短及关井时的含水率有关,关井时间越长、关井时的含水率越高,增油量越低,但增加的油量比关井阶段损失的油量小,即油井总体上表现为累计产油量降低。关井压锥在渤海底水油藏的现场应用效果分析,进一步验证了理论和数值模拟研究的结果。因此,建议在开发底水油藏时慎用关井压锥措施来解决底水锥进带来的不利影响。      

抽油井间接测压方法

本文根据抽油井生产时油套环形空间流体分布规律,给出了抽油井井底流压和关井后井底静压的计算公式。在PVT矿场资料基础上,着重解决了抽油井井筒内含气油比重和油水混合液比重的计算方法,並对压力计算公式中各参数的确定方法逐一加以讨论,从而给出了抽油井不起泵通过井口测动液面或恢复液面计算流动压力和静压的方法。通过5个区11个层块的35口抽油井试验,不仅获得了满意的液面法压力恢复曲线,而且计算的流动压力和地层压力与压力计实测结果基本相符。     

茂72区块采油方式转变评价及周期优化

茂72区块部分油井投产时运用电伴集油流程,单井产量低、产量下降快、电热集油流程故障多,维修成本高.为降低运行成本,提高经济效益及区块产能,从2011年开始进行转提捞采油生产.文中结合茂72区块电热集油以及低渗、低压、低产的特点,对提捞采油的举升方式进行经济评价,并对提捞采油周期进行优化,进而提高单井经济效益.     

一种有效缩短关井时间的试井方法

受井筒续流效应的影响，低渗透油藏的压力恢复试井需要较长的关井时间。采用环空液面恢复和井底压力恢复同步测试的试井工艺和相应的试井解释方法，可以有效缩短测试时间30％以上。     

低渗透油藏生产井关井测压时间的计算与应用

低渗透油藏的生产井压裂后，在单井试油试采过程中，压力恢复测试关井时间不同，其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反应段，渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况，基于长庆绥靖油田塞39井区长：低渗透油藏大量试井和实际生产资料，利用现代试井解释理论，研究合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明，当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后，利用此时的压力数据解释地层参数和地层压力，其结果的误差小于5％，同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近，对于塞39井区，若预先知道某生产井地层有效渗透率值，可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间，否则，建议按照该井区地层有效渗透率（大约在6mD左右），将不稳定试井测试时间控制在25d以上为宜。图4表3参14