CSP冷轧薄板退火过程再结晶机理的研究

采用EBSD分析方法,对CSP试验钢冷轧板退火过程中组织转变和再结晶织构的演变进行分析。结果表明,试验用钢的再结晶过程属定向形核,冷轧基体织构主要是成条状的{111}<110>、{111}<112>和{001}<110>取向。新的再结晶晶粒主要是{111}<112>和{111}<110>取向,且两种取向相互生成。在再结晶温度区间有利于形成{111}<110>和{111}<112>取向,在晶粒长大阶段会生成大量的对深冲性能无明显影响的{112}<110>取向转变。因此,控制再结晶温度区间内形成的{111}取向稳定存在而不发生转变,将有利于提高材料的深冲性能。     

CSP工艺高磁感取向硅钢形变和初次再结晶退火的研究

以实验室模拟CSP连铸连轧工艺制备的热轧硅钢为基板,通过实验室常化、冷轧和初次再结晶退火实验,采用XRD和EBSD技术对样品从热轧到初次再结晶阶段的织构演变进行了研究。结果表明:GOSS晶粒起源于热轧的次表层,沿着次表层到中心层逐渐降低,热轧板中心层主要为{001}110织构。一次冷轧后,次表层存在强的{001}110和{112}110织构;1/4层存在强的{001}110和{112}110以及较强的{111}112织构;中心层则只存在强的{001}110织构。初次再结晶后,硅钢形成了强点{111}112织构的γ织构,GOSS织构再次出现,且分布在{111}112织构周围。GOSS晶粒周围以35°~55°大角度晶界为主,同时还有很高的Σ3和Σ5重合位置点阵。     

再结晶退火对CSP流程冷轧钢板晶粒尺寸分布规律的影响

研究了回复与再结晶对CSP流程冷轧深冲板"饼型"晶粒尺寸分布规律的影响.采用在退火升温过程中的不同温度增加保温台阶的方法,使冷轧钢板实现不同程度的回复和再结晶.随增加的保温台阶温度提高,退火板的晶粒沿轧向的分布逐渐趋于Weibull分布,沿板厚方向的分布对Weibull函数的拟合R2在台阶温度为540 ℃时最低,580 ℃最高.分析后认为,具有"饼型"晶粒特征的CSP流程冷轧深冲钢板,晶粒尺寸分布规律受钢板中织构和析出相粒子的共同影响.     

低碳钢板冷轧退火组织和织构

分别采用基于薄板坯连铸连轧(CSP)工艺和传统热连轧工艺条件下的低碳钢板作为冷轧基料,在实验室模拟现场工艺进行了冷轧和退火。通过金相观察和X射线衍射织构分析,比较了两种工艺下低碳钢板的组织和织构演变的规律。结果表明:两种试样冷轧后α取向线上显著增加的织构有较大的区别,CSP工艺下是{001}〈110〉,而传统工艺下是{112}〈110〉;在同样的冷轧及退火工艺条件下,CSP条件下的钢板在退火过程中发生再结晶需要的温度更高,时间更长;对于CSP钢板,退火对γ取向线的影响要大于冷轧对其的影响,而对于传统热连轧钢板,冷轧和退火过程对γ取向线都有比较大的影响。     

电场退火对冷轧工业纯铜再结晶及织构的影响

利用Ｘ射线衍射并结合金相组织观察和显微硬度实验。研究了冷轧工业纯铜在电场作用下的再结晶及织构演变规律,结果表明,外加电场具有抑制冷轧工业纯铜再结晶和促进再结晶（００１）（１００）立方织构形成和发展的作用,利用Ｇｉｂｂｓ－Ｔｈｏｍｓｏｎ关系式对电场退火条件下冷轧工业纯铜再结晶及再结晶立方织构形成机制进行了分析和讨论。     

CSP生产SPHC板材的冷轧退火工艺研究

采用酒钢CSP工艺生产的SPHC热轧板,在实验室模拟了不同冷轧及退火工艺,并对冷轧钢板显微组织、力学性能和成形性进行了分析和研究。结果表明,当冷轧压下量为70%、退火温度为700℃时,冷轧板具有良好的织构和优异的冲压性能。     

电场退火对08Al深冲钢板再结晶织构的影响

利用X射线衍射ODF分析方法，研究了电场对08Al深冲钢板单台阶退火和双台阶退火再结晶织构的影响。结果表明：电场提高了再结晶γ纤维织构的强度，同时降低了再结晶α纤维织构的强度。产生上述结果的主要原因是由于电场降低了各取向的形变储能，从而抑制了储存能小的取向晶核的形成及长大，促进了储存能大的再结晶γ取向晶粒的择优生长。     

退火工艺对CSP供冷轧原料的SPCC板性能和织构的影响

在试验室条件下，模拟了CSP热轧带钢供冷轧原料的SPCC级低碳钢板的罩式炉退火过程，分析了不同退火工艺对CSP热轧带钢供冷轧原料的SPCC板的深冲性能和组织的影响，研究了织构随升温速度变化的演变规律。试验结果表明随升温速度的降低，τm、△τ值都逐渐升高，τm为1．68，△τ达到0．68；变形织构{112}〈110〉变弱，表明降低升温速度可以消除变形织构，但速度低于40℃／h时消除作用就不明显。降低升温速度也可以使{111}〈110〉织构和{111}〈112〉织构的强度差增大。钢板△τ值的变化受多重因素影响，{111}〈110〉织构和{111}〈112〉织构的强度差可能是导致△τ值升高的原因之一。     

不同冷轧状态的ELC-BH钢板连续退火再结晶规律

对不同压力率的ELC-BH钢板进行了连续退火试验。研究结果发现，随着冷轧压下率增加和冷轧板厚度减薄，ELC-BH钢板的连续退火再结晶过程提前并缩短，晶粒长达过程相对延长，这对于不同厚度产品的生产工艺调整十分重要。     

稀土铝箔再结晶退火组织、织构研究

将含w(Ce)=11.45%的Al-Ce中间合金按照一定的比例加入到高纯铝液中,制备成不同稀土含量的稀土铝锭,经过均匀化退火、热轧、冷轧,获得0.11mm厚铝箔。研究稀土含量、再结晶退火工艺对铝箔组织、织构的影响。结果表明,添加适量稀土元素Ce可以细化铝箔的再结晶晶粒,提高再结晶退火后铝箔的立方织构占有率;含w(Ce)=0.0048%的稀土铝箔530℃10 min再结晶退火时立方织构含量最高。     

退火工艺和稀土元素对SPCC冷轧板再结晶过程及织构的影响

研究了退火工艺和添加微量稀土元素对SPCC冷轧低碳钢板再结晶过程及织构的影响。试验结果表明,提高加热温度加快了SPCC冷轧板再结晶过程,促进晶粒长大;稀土元素的加入阻碍了再结晶过程,抑制了晶粒长大,也明显地提高了稀土SPCC冷轧板有利于深冲性能的{111}<011>织构、{111}<112>织构和{001}<100>立方织构的密度。     

退火温度对冷轧低碳钢再结晶行为的影响

利用热感应马弗炉模拟罩式退火工艺,研究不同退火温度对冷轧低碳钢再结晶行为的影响。结果表明,退火温度为565 ℃时,试样以回复软化机制为主,轧后扁平状的铁素体保持不变;退火温度上升到580 ℃时,试样的屈服强度和抗拉强度下降明显,断后伸长率迅速上升,维氏硬度值也显著下降,表明此阶段完成再结晶,组织以片层渗碳体为主,有少量变形的铁素体;退火温度达到580 ℃以上时,力学性能和硬度变化不明显,表明580 ℃时试样充分完成再结晶。     

退火工艺对TRIP980冷轧钢板显微组织和力学性能的影响

以冷轧TRIP980钢为研究对象,探讨了退火温度、过时效温度和过时效时间对钢板组织性能的影响。结果表明:退火温度从800 ℃降低至760 ℃,随着奥氏体化程度的降低和原奥稳定性的增强,冷却后组织中硬相含量更低,残奥含量更高,宏观表现为拉伸强度降低、伸长率提高;过时效温度从360 ℃提高至400 ℃,随着贝氏体体积分数的提高,拉伸强度提高;过时效时间从600 s延长至1500 s,随着硬相贝氏体的软化和残奥稳定性增大,拉伸强度降低、伸长率提高。     

罩式炉退火过程中温度对08Al冷轧钢带再结晶的影响

以试验为基础,对同一罩式炉炉台冷轧08A l钢带的退火周期进行多点温度测量。分析退火温度对再结晶的影响。得出各阶段钢卷温度分布规律：钢卷退火时卷心和外圈为热点,卷中部为冷点,为了保证钢带良好的冲压性能,要适当调整罩式炉的加热速度和保温时间。     

热轧组织对冷轧无取向硅钢退火织构及组织的影响

对不同加热温度处理的热轧低硅钢带进行了冷轧及退火实验,分析了热轧钢带的组织对冷轧无取向硅钢再结晶退火过程中的组织及织构的影响。结果表明:热轧组织对冷轧无取向电工钢冷轧板再结晶组织及织构演变有重要影响;等轴晶粒组织的热轧钢带比混晶组织的热轧钢带冷轧后再结晶退火快,且退火后晶粒尺寸均匀;随着等轴晶粒尺寸增加,冷轧退火后形成的冷轧硅钢{110}类型的织构增强,{100}类型的织构减弱;表明热轧组织为等轴晶粒时,不利于冷轧无取向硅钢磁性能的改善。     

连续退火工艺对冷轧双相钢组织与性能的影响

在实验室模拟研究了连续退火工艺对冷轧双相钢组织性能的影响。结果表明,快冷开始温度的升高会导致抗拉强度和伸长率的下降,屈服强度则变化不大;在保证了奥氏体向马氏体充分转变的情况下,加大快冷速度对双相钢强度影响不大,但会降低钢的伸长率,大的冷速下带状组织也更严重;过时效温度在240~280 ℃之间,试样的组织性能变化不大;随着温度继续升高,双相钢的强度降低,伸长率升高;到达360 ℃时,双相钢的屈服延伸不能完全消除。     

冷轧IF钢再结晶温度测定与组织分析

为了研究IF钢再结晶退火行为,利用Gleeble3500热模拟试验机,模拟了56%压缩比冷轧IF钢在不同温度和不同时间条件下的退火过程,测定了冷轧IF钢在不同再结晶完成时间下的再结晶完成温度。在热模拟试验的基础上,根据Arrhenius公式计算了冷轧IF钢的再结晶激活能,建立再结晶动力学模型,拟合再结晶线性方程。同时通过不同再结晶组织分析发现,随着再结晶完成时间的延长,IF钢的再结晶完成温度降低。     

冷轧超低碳BH钢连续退火及平整工艺

研究了连续退火均热段温度和平整工艺对冷轧超低碳BH钢的组织和力学性能的影响规律。结果表明,超低碳BH钢在740～850℃之间均能完成再结晶退火,且随着均热段温度的升高,BH钢的屈服强度和抗拉强度单调下降,n值单调上升;伸长率和r值先上升后下降,并同在820℃左右达到峰值;显微硬度也呈单调下降趋势。平整伸长率由0向1.8%增加过程中,钢板的强度呈下抛物线形变化;低于0.8%时会产生屈服平台;高于1.5%时,加工硬化加剧导致强度快速上升,屈服强度可在1.2%～1.5%之间达到最低值。     

25钢冷轧球化退火钢带的生产

介绍了涟源钢铁集团有限公司试生产精冲用 2 5钢冷轧球化退火钢带的情况 ,着重分析了其球化退火工艺 ,以及存在的问题。     

退火制度对SPCC带钢组织及再结晶行为的影响

冷轧后退火处理是冷轧板带生产中的重要工序。利用Gleeble-3500热模拟机对0.35 mm薄规格SPCC冷轧带钢在不同退火制度下显微组织及其再结晶行为进行了研究;基于JMAK模型,建立了SPCC钢再结晶动力学模型。结果表明:SPCC带钢退火温度为540 ℃时,保温过程以铁素体回复为主,铁素体再结晶体积分数为10.52%;退火温度为560~640 ℃时,铁素体发生再结晶及晶粒长大,再结晶体积分数达97.38%~99.39%。相同退火温度下,铁素体再结晶体积分数与保温时间呈指数关系,在短时间保温条件下,铁素体没有足够时间再结晶,其组织为典型冷轧纤维状组织;再结晶基本完成后,微观组织趋于稳定,保温时间延长有利于再结晶晶粒的继续长大。此外,随着退火温度的升高,达到相同再结晶体积分数所需要的时间明显缩短。