对炉热指数Tc的理解与计算

对炉热指数Tc作了诠释，修正了某些失误之处，提出了其简化算式；炉热指数Tc的计算，实质上还是高炉高温区的热平衡计算。     

高炉喷吹不同煤粉时的效益比较

喷吹不同的煤粉对高炉冶炼经济效益的影响主要有2个方面，其一是煤粉本身费用(包括运输，加工费用在内)的变化；其二是炼铁焦比，高炉产量的变化所产生的效益．本文提出了更换煤粉时对生铁成本、经济效益影响的计算方法及算式。它有助于指导高炉对喷吹用煤的选择．     

高炉热平衡测定中的几个问题

本文结合内蒙千钢一号高炉热平衡测定,对《高炉热平衡测定及计算方法暂行规定(草案)》中的一些计算,如物质热焓量的计算、煤气中水蒸气带走热量的计算、直接还原度与理论碳比的计算等,提出了必要的修正或补充。本文还就如何搞好高炉热平衡测定,提出了其他一些意见,建议。这些都将有助于高炉热平衡测定工作的改进和完善。     

喷吹循环煤气氧气高炉的静态模型

根据整体及各区域的物理化学约束条件建立了氧气高炉工艺综合数学模型.通过模型的计算结果对能量在不同区域的利用情况进行了分析.得出结论如下:氧气高炉无煤气循环流程的一次能耗很高,燃料比在600 kg/tHM以上,并且无法实现高温区和固体炉料区之间的能量匹配.炉顶煤气循环后,可以实现能量在高温区和固体炉料区的同时平衡;在同时满足全炉热平衡和区域热平衡的条件下,氧气高炉炉身喷吹循环煤气流程的理论燃烧温度过高,而炉缸喷吹循环煤气流程的理论燃烧温度偏低;对于氧气高炉炉身、炉缸同时喷吹循环煤气流程,随着循环煤气量的增大,焦比升高,煤比降低,理论燃烧温度可以维持在合理的范围内.     

关于理论燃烧温度的计算

本文根据理论燃烧温度的定义,以高炉风口区燃烧一公斤碳素和以一立方米鼓风作为计算基准,推导出理论燃烧温度的两种计算公式。与按冶炼每吨生铁作计算基准的理论燃烧温度算式相比较,它们更为简便明了实用,计算结果更为准确。这两种计算式更适用于喷吹煤粉高炉的风口区域理论燃烧温度的计算。本文还提出了一些相关的计算公式,如鼓风含氧量的计算等,修正了某些错误的观点及计算。     

关于高炉“炉腹煤气量指数”问题的探讨

新近提出的高炉"炉腹煤气量指数"虽是有用参数,但难以成为评价高炉冶炼状况的重要指标,它的计算还需要明晰、规范;而"炉腹煤气效率"及"生产效率系数"的概念及算式不够正确.按高炉容积和炉缸截面积计算的两个利用系数,实质上是相通的一致的,没有本质的区别.     

关于高炉焦比的联合计算

利用作者提出的高炉高温区热平衡计算方法,采用分解计算的方法,列出了求解炼的焦比和直接还原度的联立方程,方法简捷,正确,计算结果能与高炉冶炼实际状况很好吻合。文中提出的“煤气相对利用率”的概念,它能表明高炉冶炼趋近理论状态的程度,揭示理论焦比与高炉实际焦比之间的关系。本文方法是高炉焦比及其它指标计算应该采用的方法。     

低成本高炉炼铁科学化管理与操作

低成本高炉炼铁是钢铁厂在激烈的市场竞争中取得最大经济效益的必要条件.本文主要从低燃料比指标控制、合理炉料结构、混合煤粉喷吹、高炉灰回收利用等4个方面进行＂低成本高炉炼铁＂科学化管理与操作的探索,通过挖掘高炉炼铁工序在节能降耗的潜能,最大限度降低高炉炼铁生产的成本.     

MOE法炼铁工艺的可行性

采用MOE法处理高炉冶炼用的铁精矿粉原料,对电解过程中的理论分解电压、吨铁所消耗的铁精矿粉量、CaO量及产生的渣量进行了分析。同时,对MOE法炼铁工艺及高炉炼铁工艺的能耗进行了分析。实验结果表明,MOE法在电解过程中阳极只有Fe3＋铁离子的还原,因此可得到不含碳的纯铁。MOE法需要排渣及添加CaO过程,以维持其体系碱度在1.1左右。根据热力学方法计算出单纯的电解炼铁热耗标准煤为310.67 kg/t,远低于传统高炉炼铁部分能耗     

关于利用炉顶煤气成分计算高炉热状态指数的数学模型的研究

根据高炉物料平衡、高温区热平衡以及炉内物理化学反应原理,利用炉顶煤气成分及现场生产数据,计算出反映高炉炉温状态的指数——高炉热状态指数 E。本钢5高炉实例计算结果 E 与生铁含 si 量存在一定关系;计算还说明料速 n(批/时)对 E 值影响较大,且呈线性关系,其回归式为 E=2773398-252257n。本模型可作为具有炉顶煤气连续分析的高炉静态控制炉况之用。在高炉内由碳素燃烧产生并参与化学反应后离开炉顶的煤气,其成分可迅速而准确地反映炉内化学反应过程,因此它是炉内变化的可靠信息。“捉住”它可了解炉内刚发生的变化,可及时掌握炉况变化的动向,适时采取相应措施调剂炉况,以保证出炉生铁的高质量。本文根据《炼铁学》介绍的数学模型的基本点,对本钢5高炉1980年6月28日的炉况进行计算,其结果比较令人满意。     

不同操作条件下富氧率对高炉产量的影响及其计算

本文把维持高炉风量不变和维持不同部位(炉缸、炉身、炉顶)的煤气量不变,作为高炉操作的控制条件,探讨了富氧率对高炉产量的影响;推导出各种控制条件下,煤比增加产量提高时,所需达到的鼓风含氧量(或富氧率)计算公式,并结合实例进行了具体计算。本文的这些算式对指导富氧喷煤的高炉冶炼是有一定作用的。     

非均质焊接接头裂纹的失效评定曲线

本文用弹塑性有限元方法对16MnR材料及其与焊接热影响区和焊缝组合的非均质结构做了大量J积分计算,对各种不同组合结构裂纹的失效评定曲线进行了研究,提出了焊接接头焊缝裂纹的工程评定方法。     

纯质制冷剂管内冷凝计算方法的回顾与评价

分析比较了纯质制冷剂在竖管及水平管内的局部换热系数的各种计算公式及计算方法,筛选出了与实验吻合较好的计算公式,计算结果表明,在冷凝过程中沿程局部换热系数变化很大,而且受壁温的影响很大,因此用分段计算的方法更为准确．     

大功率锅炉炉膛换热计算校准方法的研究与应用

大功率电站锅炉炉膛换热计算的精度一直是电站锅炉行业普遍关注的重要问题。本文研究了苏联提出的炉膛换热计算校准方法的建立基础,并进行了实际应用。采用该方法能大幅度减小计算值与实际值的偏差,对大多数锅炉可靠性高。可以作为我国大功率电站锅炉设计、运行及诊断过热器超温的重要技术依据。     

全氧燃烧高铝玻璃熔窑三维数值工程仿真

基于Ansys Fluent 19.2软件采用玻璃液面与火焰空间底部双向热耦合方式进行三维联合建模,对日拉引量为100 t/d的全氧燃烧浮法高铝玻璃熔窑的玻璃池窑与火焰空间进行数值工程仿真,考察入口预设配合料堆长度对耦合区温度连续性的影响,提出基于3D流场的澄清因子计算公式. 结果表明：在8次热耦合迭代后,温度和热流残差趋于稳定,玻璃液与火焰空间进行热交换部分的热流分布与火焰空间底面温度分布相对应,火焰空间温度场在玻璃液产生了不对称的横向对流;预设6.6 m料堆长度的温度曲线具有最好的连续性,该试探性计算提供了判断玻璃配合料山长度的新方法;计算得到热耦合与非热耦合的澄清因子分别为4.6425、4.8279,表明常规非热耦合计算高估了池窑的澄清能力.     

利用Excel软件进行排水管道水力计算

在市政建设和城市环境治理工程中,排水管道系统占较大的投资比例,因此,合理设计排水管理系统,可以减少工程投资和利于城市排水.排水管水力计算的理论不复杂,但其计算重复,查表频繁.通过建立正确的排水管道水力计算公式,利用Excel软件辅助设计,制成了科学的排水管道水力计算表格,并给出了Excel简洁的计算程序。对“十五”国家级规划教材《给水排水管网系统》中的两个例题进行了验证,对增加的管径计算公式进行了初步讨论，水力计算结果可以满足水管道设计要求,免去了查表的烦琐。     

高炉冷、热风对能耗影响的探讨

本文通过对焦炭燃烧机理的探讨,通过在等压下分别对冷风和热风的发热量的计算,并对能耗的分析,可以得出高炉冶炼和冲天炉熔炼的动力学是吸附理论,用吸附理论来指导高炉和冲天炉的强化工作更有意义。笔者认为热风的使用主要是起到减少风口的吹冷作用。但使用热风能耗高(包括电能     

丰满混凝土重力坝垂直位移的定量分析

<正> 混凝土坝顶部的垂直位移,主要受温度变化时材料热胀冷缩的影响。当坝体混凝土温度场已经稳定只随季节变化时,坝顶高程一般都是夏秋上抬,冬春下降,在一定变化范围内作周期变动。但是四十年代投入运用的我国东北丰满重力坝(图1),其坝顶垂直位移却出现了一种特殊情况:从1959年开始系统观测到1979年二十年间,左岸坝段和河床坝段抬高了     

特种焦炭生产的热工特性(一)

本文探讨了生产特种焦炭炼焦炉在原料、产品、产率、耗热量及炭化机理等方面的特殊性,并与常规炼焦生产进行了对比分析。通过标定和计算,初步剖析了降低耗热量的途径,每年可节约标准煤507.1吨。