几何公差代号标注示例讲座 第十讲 几何公差代号标注示例10——目镜套筒

正图10所示零件的结构已经简化。Φ37外圆柱面中心线B、Φ30孔中心线A的名义要素垂直相交。分别标注中心线B对中心线A的垂直度、对称度。为了限制平面C对基准体系(第一基准中心线A、第二基准中心线B)的位置误差,给出相应位置度公差。为了限制Φ36.5定位孔中心线对基准体系C/A/B的位置误差,给出相应位置度公差。4×M2孔中心线组与4×M1.6孔中心线组之间的相对角向位置只受未注公差限制。     

几何公差代号标注示例讲座 第五讲 几何公差代号标注示例5——开槽螺母

<正>这个开槽螺母是一个准确度要求比较高的螺母(图5),开口销同时穿过螺栓上的孔和螺母上的两个槽。为控制相应螺栓的弯曲,给出支承面对螺孔中心线的垂直度。只需保证两侧面能嵌入呆扳手,可以从宽标注六棱柱两侧面的对称中心平面各自的、采用最大实体要求的平面度。只需保证六棱柱能插入套筒(梅花)     

几何公差代号标注示例讲座 第九讲 几何公差代号标注示例9——端盖

正图9是箱体上的一个油封座盖。此例实际上是一份工艺用图。除涉及最大(最小)实体要求的基准包容面、被包容面外,几何公差不限制基准要素的几何误差。但是,作为合理的技术要求,通常对基准要素另有相对较高的准确度要求。此件,由平面C、Φ74短轴中心线D这两个要素决定整个零件的装配位置,对它们有较高的准确度要求。至于大平面A、外圆柱面B这两个毛坯面,对它们并没有特别的要求。在车削平面C、Φ74外圆柱面时,通常使用自     

几何公差代号标注示例讲座 第三讲 几何公差代号标注示例3——滚子轴承内环

<正>这是一个向心止推滚子轴承的内环(图3),滚子的滚道是一个圆锥面。为限制端面A对中心线B的垂直度误差,给出Φ80孔中心线B对端面A的垂直度。就圆锥形滚道给出两项公差:1)圆锥面的面轮廓度,公差值0.004。2)圆锥面对基准体系A/B的面轮廓度,公差值0.016。     

几何公差代号标注示例讲座

正第十一讲几何公差代号标注示例11——前叉此前叉是二轮车的一个零件(焊接件),见图11。根据前叉的装配情况,建立基准体系A/B/C。其中,第1基准中心线A的拟合要素是相应圆柱面的拟合圆柱面(一个中心线位置不受约束的形状正确     

第八讲 几何公差代号标注示例示例8——V形槽

<正>V形槽是一个专用检具(图8)。在检查工件(产品)以Φ50、Φ75轴颈中心线为共同基准的跳动公差时用作模拟基准(也可以用于模拟其他直径差等于25的两个轴颈的共同中心线)。先给出底平面A和两个V形槽两侧平面的平面度公差,再给出各V形槽同组两侧面垂直度公差。     

第四讲 几何公差代号标注示例4——沉头螺钉

<正>这是一个准确度要求比较高的沉头螺钉。为力求以整个横截圆接触,减少螺纹拧紧后的弯曲,给出圆锥形支承面对螺纹中心线A的法向圆跳动。 为保证与法兰的圆锥形沉孔接触良好,再给出素线对中心线A倾斜度,以同时限制圆锥角的角度误差和素线的直线度误差。为求以大端接触,     

几何公差代号标注示例讲座

推广几何公差标准的目标是:(1)所有采用几何区域公差带概念的几何公差都能用框格代号标注。设计师应该根据功能需要提出几何公差要求,而不能囿于标准已有的示例。有些标准只有案例。这种情况下,须由这些案例推理得出普遍适用的规律,才能有效指导实践。(2)对符合规范的公差代号只有唯一确定的解释。同一项公差可能有多种误差测量方法(且总是近似的),所以只能根据对公差代号的解释选择误差测量方法,不可按误差测量方法解释公差代号。撰写此文,旨在凭借自己对标准的理解,帮助读者正确理解标准,用好标准。即使出于同样的功能需要,也可能有多种标注公差代号的方案。本文图中标注的公差代号未必是唯一的合理选择。公差值取决于多方面因素,本文实例中的公差值只求相对合理。本文的12个实例(关节球、球轴承内环、滚子轴承内环、沉头螺钉、开槽螺母、铰制孔用螺栓、55°角度规、V形槽、端盖、目镜套筒、前叉、轴辊)力求展示多种可能的几何公差要求。读者可以执行某项指定的未注公差标准,或者在图样技术要求栏规定图示零件的未注几何公差。部分图形选自沈阳市标准计量局、沈阳市机电工业局组织编著的《表面形状和位置公差标注示例图册》(技术标准出版社1978年8月版)和汪恺、刘巽尔主编的《新编形状和位置公差标注示例图册》(中国标准出版社1998年8月版)第五部分综合示例。     

第七讲 几何公差代号标注示例7——55°角度规

<正>55°角度规是一个专用检具(图7)。配作两个定位销钉后紧固三个沉头螺钉,使尺体与两侧尺座成为一个固定的整体,随后加工A、B、C三个平面。平面A是多项公差的基准体系的第1基准,对     

输电铁塔双螺母防松螺栓横向振动试验研究

螺栓松动是强风区和舞动区输电铁塔横担损坏的主要原因,通过开展三种型式输电铁塔双螺母螺栓的横向振动试验,获得了双螺母螺栓的预紧力时程曲线,分析了上、下螺母安装扭矩比例对螺栓预紧力衰减特性的影响规律。下螺母与上螺母安装扭矩之比为25%时,普通双螺母螺栓的防松性能最佳。完成了输电铁塔横担在舞动工况下的横向振动试验,确定了铁塔横担螺栓松动顺序和松动位置的分布规律。舞动荷载作用下横担下平面螺栓易发生松动,其中下平面主材与固定端连接螺栓、横担端部挂点处杆件连接螺栓的松脱现象最为严重,建议设计时进一步提高横担下平面主材及斜材连接螺栓的防松性能。     

检测湿式气缸套形位公差的液性塑料芯轴

气缸套是柴油机的关键零部件之一，机械强度和几何形位公差要求比较严。图l为我公司生产的一种6l13湿式气缸套新产品，其外圆直径的形位公差主要包括：气缸套外定位圆的上、下腰带与气缸套内孔中心线的同轴度，以及上、下腰带的圆柱度，气缸套支承肩下端面对气缸套内孔中心线的跳动，支     

钢结构用扭剪型高强度螺栓紧固轴力测定装置设计

扭剪型高强度螺栓在我国应用的时间还不长,近几年为适用于工业与民用建筑工程的特殊需要开始生产扭剪型高强度螺栓,图1为其结构图。按照有关技术条件螺栓使用前应检验螺栓的楔负荷、螺母的保证载荷、螺母及垫圈的硬度、连接副的紧固轴力和变异系数。根据GB3633—88《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件》中测试方法前三项均给出了试验标准,而连接副的紧固轴力和变异系数却未列出试验方法依据或文字说明。为了测试螺栓连接副的紧固轴力和变异系数,我们查阅了有关资料按照其定义设计制做了扭剪型高强度螺栓连接副的紧固轴力试验装置。     

振动工况下螺栓连接自松弛机理研究

为研究振动工况下螺栓连接自松弛机理,利用ANSYS参数化语言建立考虑螺纹的三维螺栓连接有限元模型,用降温法加载预紧力,进行螺栓连接横向振动瞬态分析;研究横向激励幅值、初始预紧力、螺纹啮合面、螺栓头及螺母承压面以及连接物之间结合面的摩擦因数等对螺栓连接自松弛影响。结果表明,横向振动时完全滑移先发生于螺纹啮合面处;横向激励幅值越小、初始预紧力越大、螺纹啮合面及螺栓头、螺母承压面摩擦因数越大,螺栓连接自松弛越不易发生;激励幅值一定时连接物间结合面摩擦因数对自松弛无影响,但摩擦因数越大,发生横向振动所需剪切载荷越大。研究结果对理解螺栓连接自松弛、指导防松设计具有重要意义。     

太空站某装置及支承结构的噪声测试、分析及降噪措施探讨

针对太空站生命保障系统某装置及其支承结构进行多工况下的噪声测试,依据测试结果分析该系统噪声超标的各种因素及噪声频谱,并提出相应的治理措施。结果表明:长方体框架不会因转鼓的运转而激起噪音;激起噪声由强到弱的顺序依次为转鼓与背板之间的螺栓紧连接、转鼓、背板;转鼓与背板之间螺栓的紧与松连接时,背板激起的噪声差值在0.5 m、1 m处分别为12.4 d B(A)、8.6 d B(A),降噪措施主要为加高质量隔振垫,阻止刚性连接;转鼓产生的噪声在0.5 m、1 m分别为62.9 d B(A)、60 d B(A),在壳体表层涂刷、黏贴高阻尼或约束阻尼材料能够使转鼓噪声值低于标准要求60 d B(A);背板对噪声的影响最小,但是提高其刚度,减小其面积,对整个系统的降噪有利。     

TB1型小法兰卡箍的设计

一、设计理由 在真空系统的设计中,当选用小法兰 (符合ISO2861/1国际标准)连接真空管路时,用小法兰卡箍连接小法兰十分方便。为此,我们设计了TB1型小法兰卡箍。 二、规格与适用通径 规格:适用通径: 1. TB1/10;φ10～φ16毫米。 2. TB1/25;φ25毫米。 3.TB1/40;φ40毫米。 三、结构 TB1型小法兰卡箍,由二个对称的卡箍体、连接板、销、活节螺栓、蝶形螺母、垫圈等零件组成。卡箍体是本产品的主体部份,二个对称的卡箍体一端由连接板、销来连接。另一端由活节螺栓、销、蝶形螺母连接。使用时,先将活节螺栓连接的一端张开,将二个对称的小法…     

制造公差对复合材料螺栓连接结构强度分散性的影响

为解决由于螺栓和复合材料板制孔制造过程中不可避免的制造公差引起的配合间隙的不同,而使复合材料螺栓连接钉载分配不同,从而导致螺栓连接强度分散性的问题,以英制高锁螺栓和孔板制孔的制造公差为例,研究不同配合间隙下双剪四钉螺栓连接钉载分配情况,并进一步采用改进的特征曲线法、改进的强度包线法和渐进损伤模型对螺栓连接结构的强度进行预测,得到四钉连接失效强度的分散区间分别为[-3.87%,2.16%]、[-4.01%,3.95%]和[-3.16%,5.14%]。结果说明如果紧固件及螺栓孔均符合制造标准,则其对强度的影响范围不超过6%。     

复合材料层合板螺栓连接失效的数值模拟

基于二维有限元模型, 对复合材料层合板螺栓连接的破坏失效问题利用刚度降低的方法来模拟损伤演化过程。在ABAQUS 有限元软件中加入损伤子程序对螺栓连接强度和失效模式进行数值计算。计算结果表明, 该方法能够较好地反映和符合实验结果。对计算结果分析发现, 对于正交铺层, 剪切非线性不明显, 非线性和线性分析得到的计算结果差别比较小; 而对于角铺层, 剪切效应比较显著, 非线性和线性分析两种计算结果差别很大, 而且非线性分析比较适合于角铺层层合板的计算。配合间隙的大小对挤压强度会产生很大的影响, 随着配合间隙的增大, 连接强度大大降低。对于不同的配合间隙, 出现严重损伤的位置不同。间隙小时, 在远离螺栓孔中心线处损伤最大; 间隙大时, 损伤在靠近螺栓孔中心线位置最为严重; 间隙越大, 损伤峰值越高。      

某挖掘机高强螺栓断裂原因分析

某挖掘机连接下车架与回转支承的36支高强螺栓在使用过程中全部发生断裂。采用宏观检验、化学成分分析、力学性能测试、金相检验等方法,结合螺栓装配、挖机工况等因素,对该批螺栓断裂的原因进行了调查分析。结果表明:螺栓断裂的性质为疲劳断裂;断裂的原因是螺栓装配不良,导致螺栓在使用中轻微松动,在挖掘机工作过程中的剪切力作用下,螺栓松动处产生疲劳裂纹,最终导致螺栓断裂。     

复合材料螺栓联接螺纹载荷分布规律研究

基于Abaqus有限元分析软件建立了复合材料螺栓联接的三维有限元模型,以预测复合材料螺栓联接的螺纹载荷分布,为使模型符合真实情况,将螺母支承在弹性地基上并通过Abaqus USDFLD子程序考虑了C基或SiC基复合材料拉压不对称特性。此外,本文对预测金属螺纹的载荷分布的Yamamoto方法进行了经验性的推广,使其可以反映C基或SiC基复合材料的各向异性和拉压不对称性。通过对比多组材料及几何参数下推广的Yamamoto方法（EYM）和有限元法（FEM）预测的螺纹载荷分布验证了推广的Yamamoto方法的有效性。研究结果表明：复合材料螺栓联接的载荷分布通常比金属联接的载荷分布更均匀;随着螺距与直径之比的增加,螺纹载荷分布不均程度有所增加;复合材料螺栓绕其轴线相对于螺母的转动对载荷分布几乎没有影响。     

高强度螺栓新型拉力试验夹具的研制

对钢结构连接用的高强螺栓直接影响到建筑的质量和寿命，需要进行拉力或楔负载试验、螺母保证荷载试验。电力杆塔基础多用M30、6．8级及以上螺栓。一般工厂购置的60t材料试验机不能满足拉力要求，本文介绍设计一种的螺栓拉力试验夹具．不但能用万能材料试验机进行拉力试验，也能用大吨位压力机的压力来转变成拉力进行拉力试验，利用传感器数显装置也可直接到螺栓加工现场检验。