几何公差代号标注示例讲座 第十讲 几何公差代号标注示例10——目镜套筒

正图10所示零件的结构已经简化。Φ37外圆柱面中心线B、Φ30孔中心线A的名义要素垂直相交。分别标注中心线B对中心线A的垂直度、对称度。为了限制平面C对基准体系(第一基准中心线A、第二基准中心线B)的位置误差,给出相应位置度公差。为了限制Φ36.5定位孔中心线对基准体系C/A/B的位置误差,给出相应位置度公差。4×M2孔中心线组与4×M1.6孔中心线组之间的相对角向位置只受未注公差限制。     

几何公差代号标注示例讲座 第六讲 几何公差代号标注示例6——铰制孔用螺栓

<正>螺栓的Φ12外圆柱面与法兰上的铰制孔配合(图6),对它的准确度要求比较高。给出Φ12外圆柱面中心线A的、采用最大实体要求的直线度公差。为保证头部支承面、连接螺母支承面对中心线A垂直,避免螺栓与螺母连接后弯曲变形,给出:1)M10螺纹中径中心线对中心线A平行度。     

第八讲 几何公差代号标注示例示例8——V形槽

<正>V形槽是一个专用检具(图8)。在检查工件(产品)以Φ50、Φ75轴颈中心线为共同基准的跳动公差时用作模拟基准(也可以用于模拟其他直径差等于25的两个轴颈的共同中心线)。先给出底平面A和两个V形槽两侧平面的平面度公差,再给出各V形槽同组两侧面垂直度公差。     

几何公差代号标注示例讲座

正第十一讲几何公差代号标注示例11——前叉此前叉是二轮车的一个零件(焊接件),见图11。根据前叉的装配情况,建立基准体系A/B/C。其中,第1基准中心线A的拟合要素是相应圆柱面的拟合圆柱面(一个中心线位置不受约束的形状正确     

几何公差代号标注示例讲座 第九讲 几何公差代号标注示例9——端盖

正图9是箱体上的一个油封座盖。此例实际上是一份工艺用图。除涉及最大(最小)实体要求的基准包容面、被包容面外,几何公差不限制基准要素的几何误差。但是,作为合理的技术要求,通常对基准要素另有相对较高的准确度要求。此件,由平面C、Φ74短轴中心线D这两个要素决定整个零件的装配位置,对它们有较高的准确度要求。至于大平面A、外圆柱面B这两个毛坯面,对它们并没有特别的要求。在车削平面C、Φ74外圆柱面时,通常使用自     

几何公差代号标注示例讲座 第五讲 几何公差代号标注示例5——开槽螺母

<正>这个开槽螺母是一个准确度要求比较高的螺母(图5),开口销同时穿过螺栓上的孔和螺母上的两个槽。为控制相应螺栓的弯曲,给出支承面对螺孔中心线的垂直度。只需保证两侧面能嵌入呆扳手,可以从宽标注六棱柱两侧面的对称中心平面各自的、采用最大实体要求的平面度。只需保证六棱柱能插入套筒(梅花)     

第四讲 几何公差代号标注示例4——沉头螺钉

<正>这是一个准确度要求比较高的沉头螺钉。为力求以整个横截圆接触,减少螺纹拧紧后的弯曲,给出圆锥形支承面对螺纹中心线A的法向圆跳动。 为保证与法兰的圆锥形沉孔接触良好,再给出素线对中心线A倾斜度,以同时限制圆锥角的角度误差和素线的直线度误差。为求以大端接触,     

几何公差代号标注示例讲座

推广几何公差标准的目标是:(1)所有采用几何区域公差带概念的几何公差都能用框格代号标注。设计师应该根据功能需要提出几何公差要求,而不能囿于标准已有的示例。有些标准只有案例。这种情况下,须由这些案例推理得出普遍适用的规律,才能有效指导实践。(2)对符合规范的公差代号只有唯一确定的解释。同一项公差可能有多种误差测量方法(且总是近似的),所以只能根据对公差代号的解释选择误差测量方法,不可按误差测量方法解释公差代号。撰写此文,旨在凭借自己对标准的理解,帮助读者正确理解标准,用好标准。即使出于同样的功能需要,也可能有多种标注公差代号的方案。本文图中标注的公差代号未必是唯一的合理选择。公差值取决于多方面因素,本文实例中的公差值只求相对合理。本文的12个实例(关节球、球轴承内环、滚子轴承内环、沉头螺钉、开槽螺母、铰制孔用螺栓、55°角度规、V形槽、端盖、目镜套筒、前叉、轴辊)力求展示多种可能的几何公差要求。读者可以执行某项指定的未注公差标准,或者在图样技术要求栏规定图示零件的未注几何公差。部分图形选自沈阳市标准计量局、沈阳市机电工业局组织编著的《表面形状和位置公差标注示例图册》(技术标准出版社1978年8月版)和汪恺、刘巽尔主编的《新编形状和位置公差标注示例图册》(中国标准出版社1998年8月版)第五部分综合示例。     

第七讲 几何公差代号标注示例7——55°角度规

<正>55°角度规是一个专用检具(图7)。配作两个定位销钉后紧固三个沉头螺钉,使尺体与两侧尺座成为一个固定的整体,随后加工A、B、C三个平面。平面A是多项公差的基准体系的第1基准,对     

圆锥滚子轴承振动的灰色模糊聚类分析

以３０２０４ 型圆锥滚子轴承试验数据为基础,利用灰色模糊聚类分析方法对影响圆锥滚子轴承振动的 因素进行了综合分析,将圆锥滚子轴承各项参数按其对振动的影响分为三类：第一类对振动的影响最大,其 中包括滚子凸度、滚子直径偏差Dw 等参数;第二类对振动的影响较大,其中包括内滚道圆度,内滚道直线性 Li 等参数;第三类对振动的影响最小,其中包括内滚道波纹度,内滚道的角度偏差Δ２β 等参数。根据分类可 知,试验中圆锥滚子轴承的大部分参数都会对振动产生较大的影响。     

双球法测量圆锥滚子轴承内圈滚道用标准器大端直径的测量不确定度评定

圆锥滚子轴承内圈滚道用标准器是一种常见的轴承计量器具,其使用广泛,使用数量大。文章根据实际工作中圆锥滚子轴承内圈滚道用标准器的校准方法,具体分析了测量中使用的标准钢球,测长机及圆锥滚子轴承内圈滚道用标准器圆锥角测量的误差等引入的各标准不确定度分量,进而合成得出双球法测量圆锥滚子轴承内圈滚道用标准器直径尺寸的扩展不确定度。     

用跳动公差评定凸轮方法的探讨

在建立了形位公差标准之后,一般用线(面)轮廓度或者尺寸公差评定凸轮.笔者认为用跳动公差评定的方法优于前两者,跳动公差更适合凸轮测量数据的评定.径向跳动公差评定时,凸轮的误差(测量)值和公差(评定)值都是径向值,便于测量、评定,方法简便、直观.     

双列圆锥滚子轴承滚道表面波纹度对轴承振动特性的影响研究EI北大核心CSCD

考虑弹流润滑和时变接触刚度特性,提出一种利用位置函数代替时变刚度系数的计算方法,建立具有滚道波纹度的双列圆锥滚子轴承动力学计算模型,分析了波纹度波数、幅值对轴承振动特性的影响。结果表明:当滚道表面存在波纹度时,轴承径向振动位移频谱图均出现Zf及其倍频成分;当滚道波纹度波数与滚子个数相等或是其整数倍时,振动位移频谱取得峰值,轴承发生强烈振动。当内圈滚道表面存在波纹度时,振动位移频谱出现多种单个滚子通过内圈滚道频率和轴转频的组合频率成分;轴承径向振动位移频谱图峰值点所对应的频率与波数有明确的数学关系;相比于内圈,外圈波纹度幅值对轴承径向振动影响较大,且振动位移的峰峰均值随滚道波纹度幅值的增大而增大。     

凸轮评定公差标准及评定方法

建立了几何公差国家标准之后,一般仍用尺寸公差或者用线轮廓度公差评定凸轮。用径向圆跳动公差评定凸轮的方法优于前两者,径向圆跳动公差更适合于凸轮的评定。进行径向圆跳动动公差评定时,凸轮的误差(测量)值和公差(评定)值都要是径向值,便于测量、处理、评定,方法简便、直观。     

旋片泵零件形位公差检验方法

旋片式真空泵的各主要零件──定子、转子、旋片和端板等的形位公差是很重要的,不亚于尺寸公差和光洁度要求。然而检验形位公差不如检验尺寸公差和光洁度那样方便的利用现成通用工具来进行,往往需要专用工具或加上辅助工具才能进行检查。现将几种适合于旋片泵零件的简便方法(这些方法中,有的是73年行检时各厂使用的)在此提出,供有关单位参考。 图1是旋片圆弧面母线不直度及圆弧面母线对于侧面平行度的综合检验法。工装的A面、B面不直度要求较高,在A面装有测量表,并用标准平块将表校准,使其触头与A面相平时其指针为零。被检查零件如图示放…     

四球法测量圆锥滚子轴承外圈滚道用标准器直径的测量不确定度评定

本文通过对四球法测量圆锥滚子轴承外圈滚道用标准器直径的测量原理的研究,分别从立式光学计、量块、大小钢球、滚道圆锥角、温度、标准器线膨胀系数等方面引入不确定度分量入手,对公称尺寸为d=54.425mm,H=60mm,α=20°0'的轴承外滚道标准器小端直径的测量不确定度进行评定。     

圆锥滚子轴承外圈滚道用标准器测量方法及其不确定度评定

主要介绍了在测长机上使用两球法对圆锥滚子轴承外圈滚道用标准器的测量,及其使用两球法进行测量时的不确定度。     

球面滚子轴承内套中挡边高度的测量

球面滚子轴承内套中挡边高度hn,是其轴截面内半径为R_1、R的两圆弧交点A到相对滚道基准端面B的垂直距离(图1)。两圆弧交点A在加工油沟时被切去,所以hn无法直接测量。若在两圆弧之间放入一个已知半径r的标准钢球,测出钢球顶点到基准端面B的垂直距离K_(bn),然后通过计算,即可间接求出两圆弧交点A与基面B之垂直距离hn的数值(图2)。一、公式推导(图2) 由零件设计图纸给定了R_1、R、r、N0、OW、PD、QA及AF的尺寸,测得K_(hn),即可求出hn。     

弹性流体动压润滑油膜厚度的测量

本文介绍用电阻应变法测量弹性流体动压润滑油膜的厚度。由于被测对象圆锥滚子轴承的初始过盈量可以任意调节,使测量灵敏度得到提高。文中分析了测量精度,指出滚子数量取3个是保证测量成功的关键,而减小滚子及内圈滚道圆度误差将有助于提高测量精度。     

几何公差控制角度偏差及角度公差分析

针对角度尺寸公差不能控制平面与平面之间的角度,而采用几何公差控制可能会导致角度偏差失去控制等问题,引入了被测要素附加贴切要素符号,实现用几何公差精准控制被测平面与基准面之间角度偏差,并给出了几何公差与角度公差的换算方法;针对装配层平面与平面之间角度偏差控制及累积计算问题,研究了多个零件装配后的角度尺寸链画法和角度尺寸链偏差累积计算方法;最后,以某型号电动木材切割机为例实现了用几何公差控制角度累积偏差以及各个零件上相关特征的几何公差与角度公差的转换,并分析计算了角度累积偏差。研究结果可为平面与平面之间的角度公差的分析控制及图样标注提供借鉴和参考。