压力分散型锚杆在某基础抗浮工程中的应用

为解决某地下车库基础抗浮问题,采用了压力分散型锚杆抗浮技术。通过锚杆极限承载力计算和锚杆结构设计,确定锚杆极限承载力为1300kN,锚杆的构造为在基础底板下土层内形成直径150mm、内设4个承载体、有效长度为23m的锚杆。本抗浮锚杆成孔采用泥浆护壁工艺,注浆采用常压注浆和二次高压注浆。通过现场试验研究,实测锚杆极限承载力大于设计值,为抗浮设计提供了合理依据。     

后置锚杆在某工程基础抗浮中的应用

为解决大型地下室基础抗浮问题,采用了后置锚杆抗浮技术,根据现场的实际情况和地质条件,通过现场试验研究,对锚杆成孔、泥浆护壁、注浆和锚索安放等工艺进行调整和改进,确保锚杆极限承载力。     

抗浮锚杆高压劈裂注浆技术应用分析

主要通过高水位地下室抗浮锚杆设计案例,介绍高压劈裂注浆原理在提高锚杆抗拔承载力的项目应用,并在锚杆设计规范选取、锚杆锚固长度的限值和施工控制技术要点等方面进行讨论和总结。     

反竹节形抗浮预应力注浆锚杆施工技术

以宁波某商业广场为例,阐述了反竹节形抗浮预应力注浆锚杆应用于地下结构上浮的加固处理.在普通型抗浮注浆锚杆的基础上,引入浆囊袋扩孔式压力注浆,形成反竹节形抗浮预应力锚杆.实践证明,该施工技术既能满足抗拔承载力,又能节省造价且施工方便,可为国内类似工程的施工提供参考.     

某建筑工程钻孔灌注桩后注浆施工研究

钻孔灌注桩后注浆施工技术已广泛应用于多个城市的数千个项目桩基工程,本文结合某建筑工程钻孔灌注桩试桩施工,通过抗拔桩和抗压桩试桩试验结果的比较分析,分别研究了未注浆、桩端后注浆和桩端桩侧后注浆的试桩抗拔极限承载力和抗压极限承载力的差异,并比较了不同土层桩侧后注浆的摩阻力曲线。     

抗浮锚杆在粘性土层中应用技术探讨

抗浮锚杆作为一种有效的抗浮技术手段,能解决大型建筑地下室工程的抗浮问题,但是目前抗浮锚杆的设计与施工还没有明确的规范可循。结合具体工程实例,探讨了抗浮锚杆在粘性土层中的设计与施工应用技术。同时,通过对现场抗浮试验锚杆试验研究,对抗浮锚杆在粘性土层中是否能正常工作的评判标准给出了建议,对于类似工程应用具有一定的参考价值。     

河道回填区域旋喷注浆抗浮锚杆施工

抗浮锚杆技术因其在设计、施工、建造成本的优势,被广泛应用于基础抗浮工程,但在特殊地质条件下,采用传统抗浮锚杆施工难以保障成孔和注浆质量,因此需要采用创新工法工艺,采用护筒跟管成孔和高压旋喷注浆来提高抗浮锚杆的工作性是提高锚杆施工质量的有效手段。文章以成都天府国际机场航站区施工总承包四标段项目为例,将河道回填区域旋喷注浆抗浮锚杆施工技术作为主要背景,论述了新型抗浮锚杆的工艺工法和控制要点。     

分段反弯抗浮锚杆设计与试验研究

抗浮锚杆在建设中被广泛应用,从锚杆力学原理出发,分析了传统锚杆在富水地层应用中的不足,并提出分段反弯抗浮锚杆。通过理论分析可知,新型抗浮锚杆在承载力上具有一定的优势,并对新型抗浮锚杆和常规抗浮锚杆进行了现场试验对比,新型反弯抗浮锚杆具有更大的极限承载力,且破坏前变形更小,因此所提出的锚杆改进可以更好的适应类似项目施工。     

风化岩层锚杆临界锚固长度原位试验研究

通过在大连地区典型的强风化板岩和强化辉绿岩中开展锚杆现场拉拔试验,分析该风化岩层中锚杆锚固段长度对极限抗拔承载力及锚固段与风化岩层界面间剪应力规律的影响,研究了大连地区典型风化岩层锚杆的临界锚固长度。结果表明,强风化板岩和强化辉绿岩界面的剪应力极限值基本一致;试验短锚杆具有较高的承载力,而长锚杆的极限抗拔承载力增加十分有限,仅仅依靠增长锚固段长度来获得更高的极限抗拔承载力是不合理的;锚杆基本试验应充分考虑锚固段长度的影响;实际工程中,强风化板岩和强化辉绿岩的锚杆临界锚固长度可取3.5m和4.0m。本文的研究结论对大连地区及风化岩层地区的锚杆设计,都具有很好的学术研究价值和工程应用价值。     

GFRP抗浮锚杆在基础底板中的锚固性能现场试验研究

通过现场拉拔破坏性试验,测得不同直径的GFRP抗浮锚杆在基础底板内的极限承载力和滑移量,并与实际工程中不同形式的钢筋抗浮锚杆作比较,分析其承载性能和粘结特性。研究表明,在相同的混凝土强度与养护条件下,相同直径的GFRP抗浮锚杆的极限承载力、平均粘结强度与钢筋抗浮锚杆相比较高,且GFRP抗浮锚杆的变形能够满足实际工程需求,充分验证了GFRP材料用作抗浮锚杆的先进性与合理性。基于试验结果与理论分析,给出了GFRP抗浮锚杆与基础底板的最佳锚固面积,并提出了计算公式。     

压力分散型锚杆剪应力分布与现场试验研究

将Mindlin弹性位移解与有限元的基本方法相结合,计算了压力分散型锚杆的剪应力分布规律,对比分析了其受力性能与拉力型锚杆的区别;通过在软弱岩层中进行压力分散型锚杆的现场承载力试验,证实了压力分散型锚杆的承载能力与同条件的拉力型锚杆相比有较大幅度的提高,并分析了承载体间距对于压力分散型锚杆承载能力的影响,可为该种新型锚杆今后的工程应用提供参考。     

排水板复合框架自钻胎串式锚杆支护结构的工作机制分析

针对软土地区的深基坑工程降水与支护问题,提出排水板复合框架自钻胎串式锚杆新型支护结构,对其结构构成和工作机制进行详细探讨。基于柱孔扩张理论,推导出自钻胎串式锚杆在孔压影响下的承载力计算公式,采用数值软件ADINA对排水板的降水效果及其对自钻胎串式锚杆抗拔承载力的影响规律进行分析,最后将承载力模拟值与理论值进行对比。结果表明:(1)排水板具有良好的降水效果,能够快速有效地消散掉含水层土体的孔隙水压力。(2)通过与无排水板的工况进行对比,得出排水板降水措施能够有效减小锚杆轴力和框架柱的水平位移。(3)排水板能够及时消散胎体膨胀引起的超孔隙水压力,随着孔压消散,土体沿锚杆轴向产生的位移和应变降低,锚杆的抗拔承载力得到提高。(4)抗拔承载力理论公式计算值与模拟值基本吻合,验证了承载力计算公式的正确性。     

无黏结预应力环锚衬砌力学特性原位加载试验研究

新型无黏结环锚衬砌具备预应力损失低、薄弱区小、施工便捷等优势,但因结构复杂致使力学特性不明确,阻碍了其广泛应用。依托引松工程总干线压力隧洞,开展了首次预应力环锚衬砌大型原位加载试验,明确了内水压加载过程中衬砌预应力重分布特征,揭示了环锚拉力、钢筋应力以及锚固应力损失变化规律,并探讨了围岩和环锚衬砌联合承载作用。原位试验表明:环锚衬砌整体预应力分布均匀,高效地利用了锚索高强抗拉性和混凝土抗压性,常规钢筋作用极小,因而整体可不配筋或仅构造配筋;锚具槽背后混凝土预应力稍薄弱,是高内水压作用下结构潜在破坏区域,但内水加载过程中衬砌环向、纵向预应力值趋于一致,将有效减缓预应力薄弱部位开裂倾向;环锚衬砌具备优越的抗拉和抗渗性能,可不依赖于围岩条件而独立承载,也可利用围岩部分承载以降低预应力设计值或增加结构安全裕度,它能为覆盖层薄、地质条件差且内水压力高的大直径压力隧洞长期存在的支护难问题,提供解决新途径。     

二次高压灌浆锚杆在基坑变形中的应用

通过对二次高压灌浆锚杆的灌浆劈裂作用机理及其对提高锚杆承载力作用形式的分析,并结合实际工程的现场原位试验,认识到在富水土层中二次高压灌浆能从根本上改良土体的物理化学性质,在灌浆范围内产生一种新的介质,显著提高了预应力锚杆的承载能力,从而有效控制了基坑支护结构与周边环境的变形。     

多年冻土区管桩基础抗拔承载性能试验研究

以青藏直流联网工程为背景,进行上拔和水平力组合荷载作用下管桩基础抗拔承载性能真型载荷试验。结果表明:冻结期冻土地基整体处于冻结状态,地基回冻情况良好;融化期最大融化深度与地基多年冻土上限较吻合,多年冻土层无明显退化迹象。上拔加载过程桩底接触土压力减小,冻结期活动层范围内桩侧土压力明显增大,融化期活动层范围内桩侧土压力大大减小,其余位置土压力变化不明显。冻结期基础位移量显著低于融化期,冻结期抗拔及水平承载力高于融化期,上拔承载力高于水平承载力;上拔荷载与位移关系可采用幂函数模型进行预测。试验所得基础抗拔承载力与规范法计算结果比较吻合,表明冻土地区桩基础抗拔承载力规范计算方法是可靠的。     

单螺旋锚桩水平承载机理试验与理论研究

目前螺旋锚桩水平拉拔承载设计计算的相关规范存在不足,理论研究中对锚片表面土压力分布的认识不统一。基于自制大型试验砂箱,开展了单螺旋锚桩的水平拉拔模型试验,直接量测分析了水平拉拔过程中锚片上下表面的土压力分布变化规律。引入考虑位移影响的锚片表面土压力近似计算方法,结合桩侧阻力p-y曲线,构建了砂土中单螺旋锚桩的水平拉拔力学模型,推导了位移相关的水平承载力计算理论。试验与计算结果表明：水平拉拔过程中,锚片表面土压力分布与测点到锚片中性轴的距离呈非线性关系,计算土压力时需考虑位移的影响;所构建的单螺旋锚桩水平承载力学模型以及基于力学平衡分析推导得出的单螺旋锚桩水平拉拔位移相关承载力计算理论在对比验证中取得了较好效果;对于工程中常用的单螺旋锚桩（桩锚直径比d/D≤5）,当埋深比大于4后,可不考虑锚片的作用,按照等直径的裸桩来计算其水平承载力。     

单叶片全尺寸螺旋锚桩竖向拉拔试验研究

对叶片镶嵌有微型土压力盒的自制全尺寸单叶片螺旋锚桩进行竖向拉拔试验,记录不同埋深下安装扭矩、桩身位移和叶片表面土压力随上拔荷载的变化情况。分析安装扭矩、极限抗拔承载力与埋深比三者之间的相互关系,并初步探究螺旋叶片表面的土压力分布规律。结果表明,在试验研究范围内,安装扭矩和极限承载力都随埋深比的增加呈线性增大,二者受共同因素影响,线性相关程度明显;在上拔过程中,叶片上表面土压力增量从根部到边缘呈逐渐增大趋势,下表面土压力增量则远小于上表面,且大部分区域压力基本保持不变,少数边缘区域增大;叶片上下表面土压力合力随上拔荷载的增加而增大;桩土之间摩阻力的发挥则呈抛物线形,当上拔位移达到土体破坏极限位移量时,摩阻力达到峰值,而后逐渐减小到零;可以通过叶片表面土压力的分布来计算螺旋锚桩的拉拔承载力。     

砂土中锚板上拔三维物质点法模拟研究

土体中锚板的上拔过程存在复杂的锚土相互作用,掌握其变形及破坏机制对于确定锚板的极限承载力和优化设计具有重要的意义.采用三维物质点法(MPM)模拟了砂土中圆形锚板的上拔过程,探究了不同埋深条件下土体的位移场分布及锚板的上拔破坏机制,并结合极限平衡法研究了砂土密实度、锚板尺寸和埋深等因素对其极限承载力的影响.结果 表明,临...     

深废矿坑高陡边坡极限承载力计算方法研究

针对深废矿坑高陡边坡极限承载力问题,综合考虑锚索锚固岩体的压力墙和组合梁作用,结合Hoek-Brown强度准则,采用特征线法推导得到了矿坑高陡边坡极限承载力计算方法。结合工程实例,就坡度α、岩石力学参数GSI、m₀以及锚索的主动支护力等影响因素对矿坑岩壁岩石地基极限承载力的影响进行了分析,研究表明：(1)承载力系数随坡度的增加呈线性降低,当GSI为45、m₀为7时,也即矿坑岩壁岩体为质量较差的石灰岩时,加锚后其承载力约为加锚前承载力的1.32～1.54倍,考虑锚索的组合梁作用可作为安全储备;(2)随着岩体质量越来越好,地基极限承载力系数增长的幅度越来越大,当坡度α为60°、GSI取85,坑壁为好岩体时,承载力系数值为1.28;GSI取45,坑壁为较差岩体时,承载力系数值为0.23;前者约为后者的6倍,表明岩体质量指标的好坏对承载力的影响较大。