40Cr气缸缸体与35钢法兰的焊接

本中心为某卷板机焊接气缸,气缸缸体材质为40Cr,两端装有法兰板,材质为35钢,焊接结构如图1a所示。此结构焊接后需对气缸内孔及法兰进行机械加工,同时还要保证气缸能够承受10MPa压力,因此不仅要避免在焊接过程中产生缺陷,同时还要保证焊件焊后的机械加工性能。本文通过对2种钢材的焊接性分析,选择了合适的焊接材料、合理的焊接工艺及焊后热处理措施,满足了构件的使用要求。     

火电厂导汽管弯头法兰与内套管异种钢焊接工艺

介绍火电厂高压导汽管ZG15Cr2Mo1弯头法兰与1Cr11MoV内套管的异种钢焊接工艺,包括弯头法兰更换的焊前准备、焊接工艺及检验方案等。结果表明,焊后对焊缝进行检验未出现异常,该焊接工艺能够保证焊后高压导汽管的安全运行。     

热焊工艺消除16MnR钢焊接残余应力的研究

以16MnR钢材料为研究对象,采用一种新型的用于降低焊接残余应力的热焊工艺方法对其进行焊接,通过小盲孔法测定各焊接试板的焊接残余应力。与普通焊接后的试板进行比较得出,热焊工艺对16MnR钢焊后的残余应力降低效果明显,同时不同热焊工艺参数对焊接残余应力的影响不同。     

专利

<正>专利名称:一种小截面方形大梁及其焊接工艺专利申请号:CN201210246757.X公开号:CN102773590A申请日:2012.07.17公开日:2012.11.14申请人:山西平阳重工机械有限责任公司本发明公开了一种小截面方形大梁及其焊接工艺,属于焊接技术,解决现有手工焊接在施焊空间小时,焊接质量低的问题。小截面方形大梁,由四块宽度200 mm~220mm,长度≤10 m的梁板组对形成箱形内腔,内腔内设有加强筋板,梁板两端焊接有法兰,其中梁板之间、梁板与法兰     

2.25Cr1Mo与13MnNiMoNbR异种钢的焊接

锅炉给水预热器壳程筒体材质为低合金高强钢13MnNiMoNbR与管板材质为低合金耐热钢SA336GrF22cl3(2.25Cr1Mo锻)异种钢相焊,由于金属组织和化学成分都不相同,物理性能差别较大,焊接时易出现多方面的问题。通过焊接试验,确定了低合金耐热钢(2.25Cr1Mo锻)与低合金高强钢(13MnNiMoNbR)相焊时,在低合金耐热钢侧预先堆焊一层低合金高强钢焊接材料的隔离层,采用与2.25Cr1Mo钢一致的较高温度的焊后热处理后,再进行整个焊缝的焊接,随后焊接接头采用与13MnNiMoNbR钢一致的较低温度的焊后热处理。这样既可以减少熔合区成分不均匀所带来的问题,同时也能保证焊接接头的各项性能。试验结果表明,所制定的焊接工艺能够获得满意的焊接接头质量。     

800 MPa高强度水电站用钢单面焊双面成形焊接试验研究

针对800 MPa级高强度水电站用钢单面焊双面成形,分别通过有陶瓷衬垫和无陶瓷衬垫2组焊接试板的试验,研究了2种方式对焊接性能的影响,以及通过2组不同厚度焊接试板的焊接工艺评定工作,从力学性能指标、残余应力等数据论证了单面焊双面成形在水电站用高强度钢上运用的可行性,特别是单面焊双面成形工艺对于压力钢管安装现场推广应用后的经济效益巨大,可以大大减小前期硐室的开挖尺寸,降低工程造价和缩短工期。     

核岛钢衬里埋弧焊接头组织和性能研究

通过对P265GH钢衬里板进行较低热输入埋弧焊(SAW)双面焊模拟预制拼接试验,重点研究了接头的化学成分、显微组织和力学性能。试验结果表明,钢衬里板较低热输入SAW双面焊工艺稳定,焊接接头性能满足规范要求,论证了钢衬里板较低热输入SAW双面焊接工艺的可行性。针对钢衬里工程预制拼接施工经验,总结了钢衬里板SAW焊接施工注意事项,为后续钢衬里拼装施工质量控制提供借鉴。     

不锈钢-钢复合板球罐制造及组焊关键技术控制

由于球壳材料使用了不锈钢-钢爆炸焊接复合钢板,使得该类型球罐的板材验收、球壳板切割压制及其现场组焊等工序控制存在不同于常规碳钢球罐的一些技术问题,本文从不锈钢-钢复合板的特性出发,提出了其在球壳板制造及组焊过程中需要注意的事项及相关的技术控制措施,从而很好的保证了不锈钢-钢复合板球罐应用的各项性能指标。     

16MnHR钢焊接性试验

本文对16MnHR钢焊接性分析,通过相应的焊接性试验确定了16MnHR钢手工焊和埋弧焊两种焊接方法的焊接工艺参数和焊后热处理参数。根据试验所确定的坡口型式、焊接材料和焊接规范,所焊接的几种工艺评定试板,经热处理后其各项性能指标均达到了预定要求,完全满足核安全二级压力容器的要求。     

铝钢复合箱形搅拌摩擦焊焊接结构柱的研究

基于第三届全国大学生焊接创新大赛固定题目焊接结构设计要求,设计一个铝钢复合材料的抗压箱形柱结构,经过有关软件对设计结构进行模拟计算和焊接工艺方法分析,确定了采用搅拌摩擦焊的技术方案。在对实验室近40年的老旧台钻床改造手动搅拌摩擦焊机的基础上进行铝钢丁字接头的搅拌摩擦焊试验。通过实际对铝钢复合结构承受压力测试以及铝钢搅拌摩擦焊焊接接头的界面抗剪强度测试表明,该焊接技术方案满足焊接创新大赛比赛要求,取得很好的比赛成绩。     

ST14钢激光拼焊板焊缝组织及成形性能分析

对1.5mm和0.8mm两种规格的ST14钢等厚激光拼焊板焊缝部位进行杯突试验,比较焊缝与母材杯突值;再对由这两种规格组合拼焊的不等厚激光拼焊板进行单向拉伸试验,检验拼焊板经拉伸后的断裂部位;分析焊缝区组织及其硬度变化,研究激光焊接参数变化对ST14钢拼焊板成形性能的影响.结果表明,焊缝深冲性能低于母材,焊缝杯突值受焊接速度影响,随焊接速度增加而增加;激光焊缝抗拉强度高于母材;对于1.5 mm拼焊板,提高焊接速度,加快焊缝冷却,有利于生成细小的针状铁素体,可提高激光拼焊板的成形性能;而0.8 mm板焊缝生成晶粒细小的粒状贝氏体组织,可使焊缝区材料成形性能接近母材;焊缝及其热影响区的硬度高于母材硬度.     

45钢真空扩散焊接时的界面变形及其作用

通过研究45钢的真空扩散焊接工艺,重点研究了焊接界面在压力作用下的塑性变形,探讨了变形率对焊接质量和工艺制定的影响.结果表明,影响45钢真空扩散焊接质量的一个重要因素是在一定压力下的变形率;当变形率超过临界值后,即焊接界面通过塑性变形达到完全弥合后,温度、压力和保温时间对焊接质量影响不明显.焊后退火可改善焊接界面区组织使强度得到保证,扩散焊接时间缩短.     

高强钢B340LA与B1500HS钢激光拼焊板热冲压淬火性能

用质子光谱仪、光学显微镜、维氏硬度计等手段研究低合金高强钢B340LA与超高强硼钢B1500HS激光拼焊板焊接后的热冲压淬火特性。结果表明,拼焊板母材B340LA钢随着冷却速度的增加其相变点发生偏移,维氏硬度略有增加。拼焊板母材B1500HS钢随着冷速的增加硬度迅速提高。光学显微镜观察,当冷速超过30 K/s时母材B1500HS钢基本转化为马氏体组织。通过维氏硬度计测量,发现焊缝至母材过渡区硬度值平滑过渡,保证母材及焊缝力学性能良好的连续性。由于热冲压淬火后母材及焊缝区域显微硬度平滑过渡,应力应变分别更趋均匀,可显著提高低合金高强钢与超高强硼钢激光拼焊板拉深成形性。     

ST14钢与DP600冷轧双相钢激光拼焊工艺研究

采用500 W固体脉冲激光焊接系统对厚度均为1.5 mm的ST14钢和DP600冷轧双相钢进行了激光拼焊试验,研究不同激光焊接工艺下的焊接接头形貌,并对工艺优化后的焊接接头显微组织、静态拉伸进行测试。试验结果表明:当激光焊平均功率为370 W、焊接速度为300 mm/min、焊接电压为260 V时,激光拼焊板焊接接头表面形貌和横截面形貌满足激光焊焊缝质量评价标准要求,该焊接接头拉伸断口位于ST14一侧母材区,屈服强度和抗拉强度与ST14钢母材相当。随着脉冲频率的增加,焊缝的宽度、熔深和热影响区宽度增加。     

9Ni钢焊接工艺适应性研究

研究了9Ni钢药芯焊丝气体保护焊立焊(板厚25 mm)、埋弧焊横焊(板厚25 mm)、焊条电弧焊立焊和仰焊(板厚16 mm)不同焊接位置的焊接工艺。试验结果表明:焊缝表面成形良好,无焊接缺陷,其力学性能满足LNG船储罐低温材料的使用要求。     

E级钢与30CrMnSi的焊接

对Ｅ级钢车钩与３０ＣｒＭｎＳｉ磨耗板之间的焊接进行了论述。在详尽分析的基础上，采用焊前预热，低组配焊条和焊后保温等措施，成功地对车钩和磨耗板进行了焊接。     

十万立储罐国产高强钢12MnNiVR的冬季焊接施工

十万立储罐材质多为高强钢,焊接施工比较复杂,尤其是在冬季进行焊接,必须采取有效的防护措施方可进行.为确保原油储罐的焊接质量,针对国产高强钢12MnNiVR焊接特点,采取有效的焊接工艺措施,如焊前预热、焊接工艺参数的控制、焊后保温缓冷等,有效保证了油罐的冬季焊接施工质量.     

铜钢喷嘴电弧焊

我公司某产品的喷嘴由紫铜、A3钢、1Cr18Ni9Ti不锈钢及铸钢等板、管件焊制而成(图1)。其工作压力为0.35MPa。该构件共由5条焊缝焊成,焊缝1为紫铜与紫铜焊接,焊缝2为紫铜与A3钢管焊接,焊缝3是     

轴类工件加强筋的现场焊接工艺

轴类工件及其加强筋的材料Q345C钢在焊接冷却过程中,其热影响区极易形成淬火组织——马氏体,导致焊后发生裂纹.因此在现场焊接时,采用科学的施工流程,使用E5015(J507)焊条,采用小规范多层多道焊,为防止焊接变形,每个筋板采用两人对称施焊,焊接方向由中间向两边施焊,保证正确的焊接顺序,严格按规范进行热处理,焊前预热...     

Q460钢T型接头单边开坡口非对称焊接的数值模拟

通过Ansys有限元模拟软件模拟了Q460钢单边开坡口的T型接头在非对称焊接过程中的温度场和应力场,预测了焊件的焊后变形。结果表明,随着距焊缝中心的距离增加,应力逐渐减小,焊接接头产生了角变形,焊缝中间为拉应力,焊缝两端为压应力。