三筒回转式烘干机回转装置关键结构参数研究

回转式烘干机因其适应性强而广泛应用于各类颗粒物料的烘干,其中三筒回转式烘干机更具优越性及广阔的市场前景,但其回转装置关键结构参数普遍存在以下问题:内筒及中筒尺寸不科学,导致烘干效率较低,流体运行阻力大,物料易堵塞;三层筒体的钢板厚度不合理,磨损不均匀,尤其外筒磨损特别严重。本文对回转装置进行了传热学、两相流运动学及三层筒体磨损规律的分析,并从工程应用角度提出了其关键结构参数的具体确定方法。     

回转式烘干机筒体串动的调整

回转式烘干机筒体产生串动是个带普遍性的问题,这个问题不解决好,将不能保证烘干机正常运转,因此,对产生串动的烘干机必须及时进行调整。本文将针对调整烘干机筒体串动方面的几个问题作一简要论述,供参考。 1.烘干机筒体串动原因分析 要调整烘干机筒体的串动,首先应该清楚地了解引起烘干机筒体串动的原因。这里从力学角度和烘干机安装位置的角度来分析     

粒状肥料专用回转式多筒烘干机

分析粒状钙镁磷肥采用传统单筒烘干机不能达到出口产品标准的原因,介绍将传统回转式单筒烘干机改造成回转式多筒烘干机的设备结构和使用效果。改造后的多筒烘干机可使颗粒肥产品粒度均匀,强度高,含水率低,成品率提高20~30百分点,特别适用于粒度1~5 mm产品的烘干。     

烘干机筒体进料端的改造

我厂两台φ1.5×12米顺流式转筒烘干机,简体进料端在生产中受燃烧室产生的600～1000℃高温火焰的侵蚀和物料的冲击摩擦,筒体金属材料产生高温蠕变和腐蚀磨损,维修费时费力。鉴此,我厂对烘干机进料端作如下改造(见图)。 1.将烘干机进料端分两节,即密封节和连接节筒体,各节之间用法兰连接,每副法兰设两只定位销,以保证各节筒体的同心度。 2.挡料圈钢板厚度由12毫米加火到16毫     

谈回转式烘干机结构性能的有关问题

目前立窑水泥厂常用的回转式烘干机规格有φ1.5×12米、φ2.2×12米和φ2.4×18米等几种。其结构性能对产质量、热效率影响甚大。现就其中几个问题谈谈我们的一些看法。一、烘干机筒体长径比目前国内常用的回转式烘干机筒体的长径比一般于5～8之间。如φ2.2×12米烘干机长径比为5.5,φ1.5×12米烘干机长径比为8。烘干机的长径比对烘干物料的产质量、热效率是有很大影响的。当回转式烘干机的倾斜角、转速、烟气流速、扬料板结构一定时,物料在烘干机筒体内的停留时间主要取决于筒体的长径比,     

回转式烘干机物料空间运动建模和数值分析

目前,回转式烘干机筒体内物料运动方式的研究方法主要是建立扬料板持料、撒料模型及物料在筒体内滞留时间模型,但大多数计算公式过于依靠经验常数,且物理意义不明确。本文以物料空间抛落运行机理为基础,采用数值分析法建立了回转式烘干机内的物料运动模型。首先研究了回转式烘干机内物料的空间运动规律,以位于任意回转位置扬料板翼端点处的物料颗粒为研究对象,建立了物料运动模型,并用Matlab绘图工具箱绘制了物料在筒体内运动状态的三维空间图像。然后,推导了物料在筒体轴向运动距离解析式和以扬料板持物量为权重的滞留时间数值分析模型,这些模型综合考虑了干燥介质推力、筒体倾斜度、转速及填充系数等因素的影响,物理意义明确,与生产实例和文献公式计算结果基本一致。     

浅谈三筒烘干机的托轮调整

某公司一台Φ2.4 ｍ×7 ｍ三筒烘干机,由4台减速电动机带动托轮转动,通过托轮带动轮带实现筒体的转动。此烘干机托轮宽240 mm,轮带宽190 mm,出料端带信号挡轮,筒体的总窜动量为30 mm,筒体转速为7 r/min。在使用过程中,筒体基本上只向进料端窜动,下挡轮几乎没有接触过轮带,且通过改变托轮与轮带表面的摩擦系数无法实现筒体的上下窜动。使用1年左右,烘干机振动加大,托轮表面磨成马鞍形,影响了烘干机的安全运行,只能停机处理。     

无燃烧炉的转筒烘干机

最近五、六年,国外出现了一种没有燃烧炉、而用气体燃料直接喷到转筒内燃烧的转筒烘干机。它的优点是:增强辐射传热,加速烘干过程,因而,可以提高烘干机的产量或缩短烘干机筒体长度,省去了约占简体长度四分之一至三分之一的燃烧炉,代之以     

烘干机托轮窜动的解决措施

<正>回转式烘干机目前市场上可分为单筒、双筒、三筒.其中在安装方式上单筒烘干机是倾斜式安装的,而双筒、三筒均为水平式安装。本文根据笔者在设备设计、调试、生产过程中积累的一些经验,就水平式安装的双筒、三筒烘干机在生产使用中存在的托轮窜动的原因和解决措施,作一简要总结介绍。     

烘干机筒体偏重的矫正及简体加固

我公司1974年投入使用的φ2.4m×18m烘干机,经过一段时间的使用,因烘干的矿渣磨蚀性很强,从而导致了烘干机筒体的厚度由原来的12mm降至5mm左右。1992年大修时,为确保烘干机在生产中能保持正常运行,在烘干机筒体内又增加了10     

使用耐热铸钢保护烘干机筒体端部

我厂1台Φ2.2m×12m回转式矿渣烘干机1986年投入使用,筒体端部伸入燃烧炉密封圈内0.8m左右,挡料圈焊在距筒体端部0.15m处,筒体和挡料圈全部是用普通Q235钢板制成,无任何防护,直接被高温气体氧化和烧蚀.筒体五六个月就烧蚀掉0.5m左右.也曾经尝试过在挡料圈和筒体端部处焊上扒钉、打耐热混凝土的方法,但由于温度高,膨胀系数不一样,耐热混凝土很快就脱落一空.     

“对开法”更换烘干机部分筒体的工艺

为适应连续性的水泥生产,矿渣烘干也连续进行,其库存量有限,所以检修矿渣烘干机的时间不能过长。1989年2月发现我厂φ2.2×12米烘干机中间部分的筒体已严重磨损,漏料严重,不得不将中间长4米的筒体换掉,如图所示。按照传统方法,用道木搭架子,在烟室内和热风炉内架钢丝中心线架子,准备联接三段筒体的工夹具及安装调整的辅助工作。为了节约材料并尽快修复,我们分析了筒体的受力情况,估算了空载时,被磨损后的筒     

多筒冷却机连接弯头密封的改进

多筒冷却机是通过弯头与窑筒体上接口过渡连接,弯头与窑筒体上的接口之间采用钢丝绳密封,如图１所示。这种密封结构在使用中漏料现象较严重。为此,我们把整体弯头改为连接节和过渡节,其配合面为圆柱体,在连接节的止口内,采用多层垫板密封,如图２所示。垫板采取一层外圆与连接节配合,内孔与过渡节之间保证４－６ｍｍ的单边间隙;一层外圆与连接节之间保证４－６ｍｍ的单边间隙,内孔与过渡节配合,这样一层一层交替排列,由过渡节法兰上的螺栓顶住,当单筒冷却机安装有误差,或在运转过程中由于筒体变形产生误差时,垫板靠内外圆与连…     

利用旧窑筒体改制立式烘干机

我公司在１９９８年曾对Φ２．５m×４０m立筒预热器窑进行热端扩径改造，被换下的１８m旧筒体在一期改造时用作单冷机前端的扩径。二期技改时更换了Φ２．８m×２８m单冷机，再度被换下来的旧筒体于２０００年５月改制成了Φ２．５m×２０m立式烘干机。１立式烘干机结构Φ２．５m×１８m旧窑筒体和原Φ２m×２m单冷机旧筒体一并拆除其传动齿轮和轮带，用于制作立式烘干机的壳体，机内砌筑隔热耐火材料，分８层设有筛网型漏斗，其中２层漏斗分别外接２个电磁振动激振器，顶部一侧设置进料口，物料经提升进入机内，然后层层冲击分散落下。底…     

回转干燥机滚圈与筒体连接形式的改造

通过计算,分析瓮福化工公司60万t/a磷酸二铵生产线回转干燥机滚圈与筒体松套连接的弊端,确定滚圈与筒体采用固定式胀紧连接的改造方案。通过改造,保证了滚圈与筒体连接的同心度,有效避免了筒体碾压滚圈运行的情况,托轮振动明显减小,滚圈使用寿命延长。     

封头与筒体连接结构的应力集中系数分析

当筒体和封头连接在一起时,会引起不连续效应,从而引起局部应力突升,应力集中系数增大的现象。借助ANSYS软件对椭圆形封头、球形封头、平板封头和筒体连接结极迚行了数值模拟研究,考察其内部应力云图分布规律,并通过改变封头厚度、筒体厚度、压力三个因素,引入三因素三水平正交实验,考查这三种因素对应力集中系数的影响程度,所得结论对压力容器的实际运行有一定的指导意义。     

提高烘干机产质量的几点看法

回转式烘干机是利用筒体中扬料板在回转过程中将物料扬起与通过简体的热气流进行热交换蒸发物料中水分,达到烘干物料的目的。回转式烘干机由于制造简单、操作可靠、适应性强被水泥厂广泛应用于各种原燃材料的烘干。但该烘干系统普遍存在热效率低、产质量不高的问题,满足不了生产的需     

内循环式烘干机在水泥工业中的应用

1 引言 传统的回转式烘干机的筒体一般为单直筒型,筒体长度一般为12～20m,为保证物料在烘干机内有一定的停留时间,安装时筒体与水平成一倾斜角度。物料从高端进入筒体,随着筒体的回转而缓慢流向低端,并从低端卸出。与此同时,物料与从热风炉来的热气流以顺流或逆流形式进行热交换。在烘干过程中,传统式烘干机有大量的热能随废气流失或通过筒体向外散发掉,其热效率较低。据对部分水泥厂使用情况调查,当物料初水分在12％～15％时,烘干1t粘土或煤需耗煤     

烘干机筒体偏重的矫正及筒体加固

我公司1974年投入使用的φ2.4 m×18 m烘干机,经过一段时间的使用,因烘干的矿渣磨蚀性很强,从而导致了烘干机筒体的厚度由原来的12 mm降至5 mm左右.     

钾肥生产中转筒烘干机的扩能改造

对青海盐湖工业股份有限公司钾肥分公司10万t车间转筒烘干机的扬板的物料撒落状况、气固两相相互制约情况及转筒倾角和扬板倾角对物料干燥的影响等进行了分析,并对其生产中存在的问题进行了改进,提高了转筒烘干机的热效率。