PP/SDBS复合材料的抗静电性能和力学性能研究

采用共混的方法制备了聚丙烯/十二烷基苯磺酸钠(PP/SDBS)复合材料,研究了SDBS用量对PP/SDBS复合材料抗静电性能和力学性能的影响。结果表明:SDBS能明显降低PP/SDBS复合材料的表面电阻和体积电阻,从而提高复合材料的抗静电性能;PP/SDBS复合材料的断裂强度和屈服强度随着SDBS用量的增加先提高后降低,在SDBS用量为0.5份时达到最大值;PP/SDBS复合材料的断裂伸长率和断裂功随着SDBS用量的增加逐渐下降。     

PA66/Nano-CeO_2复合材料的抗紫外性能及流变性能研究

采用共混的方法制备了聚酰胺66/纳米氧化铈(PA66/nano-CeO_2)复合材料,研究了nano-CeO_2及其用量对PA66抗紫外性能和流变性能的影响。结果表明:PA66/nano-CeO_2复合材料具有较好的紫外线屏蔽效果,当nano-CeO_2用量大于2.0%时,PA66/nano-CeO_2复合材料达到了"防紫外产品"国家标准(UPF50,UVA5%);PA66/nano-CeO_2复合材料的表观黏度分别随着剪切速率和温度的提高而降低;随着nanoCeO_2用量的增加,复合材料的表观黏度先降低后提高;PA66/nano-CeO_2复合材料的非牛顿指数(n)随着温度的提高而增大,n随着nano-CeO_2用量的增加先增后降;PA66/nano-CeO_2复合材料的黏流活化能随着nano-CeO_2用量的增加先减小后增加。     

PPS/PA66共混体系流变性能研究

分别以乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯(E-MA-GMA)、苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯(StAN-GMA)以及苯乙烯-(乙烯-丁烯)-苯乙烯嵌段共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)为相容剂,采用熔融共混的方法制备了改性聚苯硫醚/聚酰胺66(PPS/PA66)共混物。通过毛细管流变分析,研究了PPS及相容剂用量对PPS/PA66共混物流变性能的影响。结果表明:PPS/PA66共混体系为非牛顿假塑性流体,其表观黏度随剪切速率的增大而减小;随着PPS用量的增加,共混体系的非牛顿指数降低,其流变性能逐渐偏离牛顿型流体;随着相容剂用量的增加,PPS/PA66/E-MA-GMA体系的熔体黏度明显增大,PPS/PA66/St-AN-GMA体系的熔体黏度则先下降后上升,而PPS/PA66/SEBS-g-MAH体系的熔体黏度变化不大。     

聚酰胺66/聚磷酸铵复合材料的阻燃性能和流变性能研究

采用熔融共混的方法制备了聚酰胺66/聚磷酸胺(PA66/APP)复合材料,系统研究了APP用量对PA66/APP复合材料阻燃性能和流变性能的影响。结果表明:PA66/APP复合材料的阻燃性能随着APP用量的增加而逐渐提升。PA66/APP复合材料的表观黏度随着剪切速率及温度的升高而降低,随着APP用量的增加呈先降低后上升趋势。PA66/APP复合材料的非牛顿指数随着温度的升高而增大,随着APP用量的增加先增大后减小。PA66/APP复合材料熔体的黏流活化能随着APP用量的增加先减小后增大。     

永久型抗静电PA66复合材料的性能探讨

采用双螺杆熔融共混方法,以PA66为基材,添加聚酰胺6型永久型抗静电弹性体,制得永久型抗静电PA66材料.研究了聚酰胺6型抗静电弹性体含量对PA66表面电阻、体积电阻率、缺口冲击强度、弯曲强度、热变形温度、微卡软化点、结晶温度的影响.结果表明,PA66/抗静电剂A复合材料的表面电阻最低达到9×109Ω,体积电阻率最低达...     

聚酰胺66/铷铁硼复合材料流变性能研究

采用熔融共混法制备了聚酰胺66/铷铁硼(PA66/Nd Fe B)复合材料,并对其熔体流变行为进行了系统研究。结果表明:PA66/Nd Fe B复合材料的表观黏度(ηa)随着剪切速率的增加而降低,为假塑性流体;ηa随着温度的升高而降低,随着Nd Fe B用量的增加而提高;非牛顿指数(n)随着温度的升高而增大,随着Nd Fe B用量的增加而降低;熔体的黏流活化能(ΔEη)随着剪切速率的提高而增大,并逐渐趋于平缓;另外,ΔEη随着Nd Fe B用量的增加而减小,即复合材料的温敏性随着Nd Fe B用量的增加而下降。     

MPPO/PA66合金体系流变性能的研究

研究了MPPO／PA66组成、相容剂用量、加工温度等因素对MPPO／PA66合金体系流变性能的影响。结果表明相容剂用量的增加、加工温度的升高等都能降低体系的粘度，改善其加工流动性。     

PA66/GF/PPO共混材料的动态流变性能

通过熔融共混法在双螺杆挤出机上制备了尼龙(PA)66/玻璃纤维(GF)/聚苯醚(PPO)三元共混材料,采用旋转流变仪研究了共混材料的流变行为。结果表明,PA66及共混材料均为假塑性流体,呈现剪切变稀现象;GF和PPO的加入增大了共混材料的储能模量和损耗模量;用Han方法表明复合材料没有发生相分离;经动态时间扫描发现,共混材料的储能模量随着时间的增加而增大。     

可激光焊接PA66增强复合材料的制备及其性能研究

以聚酰胺66(PA66)作为基体树脂,玻璃纤维(GF)作为增强材料,通过熔融挤出法制备了可激光焊接的PA66增强复合材料。研究了非结晶的半芳香族聚酰胺、扁平GF、润滑剂OP蜡和色粉对PA66增强复合材料力学性能和激光透射性能的影响。结果表明：共混非结晶的半芳香族聚酰胺树脂、使用扁平GF可以显著提升PA66增强复合材料的激光透射性能;润滑剂OP蜡的使用对PA66增强复合材料的激光透射性能影响很大,添加质量分数为0.5%的OP蜡,PA66增强复合材料的激光透射性能下降55.6%;随着样品厚度的增加,PA66增强复合材料的激光透射性能逐渐降低;非结晶的半芳香族聚酰胺的加入可以改善PA66增强复合材料的耐热性能。     

PA66/EPDM-g-MAH/CaCO_3复合材料的性能

采用熔融挤出过程中改变螺杆转速和添加引发剂的复合引发方法制备了马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH),将其单独或与CaCO_3混合后改性聚酰胺66(PA66)。通过滴定分析、红外表征和熔体流动速率(MFR)测定等方法研究了175℃条件下螺杆转速对EPDM-g-MAH的MFR和接枝率的影响。探讨了接枝物和CaCO_3对PA66力学性能、热变形温度的影响。研究结果表明,改变螺杆转速可以有效控制接枝物凝胶含量(1%),提高接枝率和MFR;当接枝物用量为30份时,PA66/EPDM-g-MAH复合材料的简支梁缺口冲击强度为34.24 k J/m2,是纯PA66的3.89倍;当CaCO_3用量小于15份时,两种CaCO_3与EPDM-g-MAH均能够协同增韧PA66,当PA66/EPDM-g-MAH/CaCO_3配比为100/30/10时,加入超细活性重质CaCO_3及纳米CaCO_3的复合材料的简支梁缺口冲击强度均达到最大值,分别为纯PA66的4.35倍和4.10倍,超细活性重质CaCO_3的作用优于纳米CaCO_3。超细活性重质CaCO_3用量为20份时,PA66/EPDM-g-MAH复合材料的弯曲强度、热变形温度及MFR最佳,分别为59.42 MPa、81.6℃及9 g/(10 min)。     

PPS/PA66/HNTs复合材料的制备与性能研究

采用熔融共混方法制备了聚苯硫醚(PPS)/尼龙-66(PA66)/埃洛石纳米管(HNTs)复合材料,研究了其力学性能、热性能及其微观形态.结果表明:当PPS/PA66的比为60/40、HNTs的含量为30%时,复合材料具有较好的性能.复合材料的拉伸强度、弯曲模量及缺口抗冲击强度相对纯PPS分别提高了36.6%、163....     

空心玻璃微珠/PA66复合材料的性能研究

采用空心玻璃微珠(HGM)填充聚酰胺66(PA66),经挤出注塑制得改性PA66复合材料,通过一系列测试方法研究了HGM用量和表面处理方式对复合材料的力学性能、密度和吸水率的影响。结果表明,随着HGM含量的增加,复合材料的拉伸强度、弯曲强度和硬度均增加,在HGM质量分数为10%时达到最大值;密度和吸水率则减少,缺口冲击强度也有所下降。