调节阀试验时调节阀泄漏量的确定

正现代大型化工装置建设中都要用到调节阀,在调节阀安装之前,施工单位必须对其进行单体试验,其中泄漏量试验越来越被建设方看重。那么试验中每1台调节阀的泄漏量是如何确定的呢?下面将结合气动调节阀标准GB/T4213—2008举例说明调节阀泄漏量的计算。泄漏量试验的试验程序有2种:采用试验程序1,试验介质压力应为0.35MPa,当阀的允许压差小于0.35MPa时,用设计规定的允许压差;采用试验程序2,试验介质压力应为阀的最大工作     

仪表调节阀零泄漏方案分析与研究

对某硝酸磷肥装置的蒸汽放空仪表调节阀如何实现零泄漏进行了分析与研究。从阀门选型、结构等角度分析原因,研究制定实现调节阀零泄漏方案,进行详细的调节阀选型和计算。该方案已通过生产现场实践成功验证。     

减温减压调节阀在蒸汽系统应用探讨

分析乌鲁木齐石化公司二化肥蒸汽系统HV-112、PV-172A两阀泄漏及事故原因,提出调节阀选型的重要性,生产实践证明瑞典BTG减温减压调节阀在蒸汽系统的应用是成功的。     

气动薄膜调节阀阀座损坏的维修

我厂聚氯乙烯合成工段尾气放空自控调节阀由于阀芯阀座被铁屑损伤,泄漏量大,又由于尾放工艺上进行了改进,使尾气放空量大幅度下降,至使此调节阀失去自控能力,甚至在调节阀全关时,由于泄漏量大,而使压力继续下降,使调节阀完全不能用。更换新阀一时不可能买到,所以我们对此阀进行了维修,使调节阀又恢复了自控能力。     

高温调节阀填料泄漏原因分析及改进措施

高温调节阀填料泄漏一直困扰中国石油乌鲁木齐石化公司化肥厂二合成氨装置，一旦介质从填料函泄漏．势必对调节阀周围附件造成极大的高温危害，严重时会造成整个装置停车。通过实验和研究，改善填料的安装工艺和安装结构，使运行寿命由60d延长到200d以上。     

气动调节阀(上)

作者根据他在美国的考察,重点介绍了 Fisher 控制公司和 Masonei-lan 公司调节阀生产的最新情况,以及调节阀的口径、噪音计算和调节阀的泄漏量标准等问题。     

氧化氮压缩机防喘振调节阀的泄漏处理

分析浓硝酸装置氧化氮压缩机防喘振调节阀存在的泄漏问题,通过检修处理,使该阀达到Ⅴ级泄漏等级要求,使浓硝酸装置尾气排放达到环保要求,保证了装置运行的安全性和稳定性。     

事故氯处理装置的改造

介绍了一种适用于中小型氯碱企业的氯气事故处理装置.在突然停电、氯泵因故障突然停车或保护装置误动作等意外情况发生时,利用直流电能和液位压差,能迅速自动启动,打开气动薄膜调节阀,使高位槽中的碱液流出,对冲破水封的泄漏氯气进行紧急吸收处理,避免氯气外泄,保证安全生产.     

氯乙烯球罐泄漏量的估算公式及推广应用

介绍了运用伯努利方程推导氯乙烯球罐瞬间泄漏量的公式,并制作了泄漏量对照表,方便球罐出现泄漏时能够迅速估算泄漏量。     

阀门的微泄漏等级及工业应用

介绍了石油化工行业目前国内和国际上比较常用的微泄漏阀门试验标准、试验方法,对这些标准中规定的阀杆、阀盖的微泄漏等级、泄漏量作了分析,对阀门外漏原因及控制措施进行了研究和探讨,结合目前我国的实际情况,提出了阀门的微泄漏等级在化工行业应用中建议性选用原则。     

设备泄漏量分析计算差异的探讨

分析了循环不漏入冷凝液中时,对设备泄漏量分析差异的探讨,在探讨过程中找出漏量差异的影响因素以及该方法在生产中的应用。     

直通单座调节阀的应用

我厂为了充分挖掘煤气发生炉的生产潜力,着重对制气影响很大的进造气工段蒸汽的压力提出了要求。从生产及安全角度出发,不但要求压力调节平稳,而且要求调节阀关闭时泄漏量很小。因此,我们就使用了一套YVZ—042型气动指示压力调节器的装置,配用了泄漏量小的直通单座气开式调节阀,并用QFD—M67型阀门定位器来克服高压差,高静压对大口径直通单座阀所产生的不平衡力。     

基于相似理论的涡旋压缩机径向迷宫密封泄漏量研究

为准确分析和预测涡旋压缩机径向迷宫密封的泄漏规律,采用相似理论中的Π定理来研究径向迷宫密封泄漏量的影响因素,建立了径向迷宫密封泄漏量相似准数方程。根据实物建立了涡旋压缩机径向迷宫密封模型,结合模型试验分析了原型中泄漏量的变化规律。结果表明:量纲分析法可以预测原型中泄漏量的变化趋势;在相邻压缩腔压差不变时,泄漏量随间隙比和泄漏线长度比的增大而增大,随齿数比的增大而减小,且泄漏量-齿数比曲线斜率较稳定。     

低温甲醇洗系统贫富甲醇换热器泄漏原因分析及处理

介绍了晋煤天溪煤制油分公司低温甲醇洗系统贫富甲醇换热器的泄漏情况。分析了贫富甲醇换热器泄漏初期生产运行指标的异常现象和造成泄漏的原因,认为泄漏是不同物质对设备的腐蚀、冲刷造成的,并针对泄漏的具体情况,提出了不同的检修处理措施:管束泄漏量低于10%时,可采用焊接锲形堵头将泄漏列管两端进行封堵;管束泄漏量高于10%时,如换热器设计余量足,可将封头内部隔板取出,短接进出口;将换热管材质由10#钢换为06Cr19Ni10不锈钢。     

电石炉密闭冷却水系统的泄漏检测

结合某厂46.5MW电石炉改造工程,对密闭冷却水系统泄漏的几种检测方法进行分析,综合考虑各种干扰因素,建立密闭冷却水系统泄漏检测模型,实现对冷却水大泄漏量的快速检测,而且实现了对微小泄漏量的预警功能。     

汽轮机动叶栅顶部泄漏流的大涡模拟

为了分析动叶顶部间隙泄漏流的流场特征和涡量变化规律,以某汽轮机为研究对象,采用大涡模拟方法对无围带和有围带动叶顶部的间隙泄漏流动进行研究。结果表明:无围带时,在0.85轴向截面处,叶顶间隙泄漏流在吸力面形成顺时针漩涡,随着时间的变化,泄漏涡经历了发展、退化的周期性过程;有围带时,叶顶间隙泄漏流在尾缘附近形成逆时针的泄漏涡,随着时间的变化,泄漏涡经历了远离尾缘到靠近尾缘的过程,泄漏流对主流的影响呈现了由强到弱再由弱到强的变化规律。     

偏心和转速对汽轮机隔板汽封泄漏量的影响

应用RNG k-ε湍流模型,基于有限体积法求解三维可压缩雷诺时均N-S方程,模拟分析了当转子存在偏心时,偏心距和转速对汽轮机隔板汽封泄漏量的影响。结果表明:在相同汽封间隙下,一定程度的偏心内,泄漏量随偏心距的增加而增加,达到最大值后泄漏量逐渐减小并趋于不变;在偏心和非偏心工况下,隔板汽封泄漏量在一定转速内皆随着转速的增加而降低。     

影响埋地输油管道泄漏介质迁移两种因素分析

通过建立埋地输油管道泄漏污染物迁移二维模型,分别分析了泄漏油相、水相在管道不同泄漏孔径和位置发生泄漏时的扩散迁移规律。研究表明:泄漏油水污染物分布由苹果状、U状向椭圆状转变,泄漏孔径越大,泄漏速度亦越大,泄漏到地表的时间也相对提前;管道不同泄漏位置其泄漏油水污染物分布对称轴线不同,且油品在相对靠近地表泄漏时会提前泄漏到地表。本研究可为光缆检漏技术用于检测、定位埋地输油管道的泄漏情况和泄漏位置提供参考。     

齿尖切角在两种不同结构迷宫密封中的数值研究

利用流体动力学计算软件Fluent,应用RNG k-ε模型和SIMPLE算法,研究了迷宫密封内部的三维流场。对比分析了有圆形凹槽和无凹槽两种结构迷宫密封内部的流场情况,并对齿尖的左侧、右侧、双侧进行切角改变齿形结构,研究其泄漏特性。研究结果表明:有圆形凹槽结构的迷宫密封的泄漏量小于不含凹槽结构的泄漏量;对齿尖进行右侧75°切角时能使气体能量快速耗散,有利于减小迷宫密封的泄漏量。     

城市输送管道小泄漏特征及规律分析

利用实验室油气管道平台和声发射仪,建立了模拟城市输送管道泄漏检测系统。通过实验对气、液管道小泄漏信号特征与衰减特性进行了分析,在改变管道压力、泄漏量以及传感器间距等参数状态下,分别分析了管道泄漏信号的幅值随管道压力、泄漏量、传感器间距变化的规律,对城市输送管道泄漏检测进行了有益的探索。