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我国建设500kV四分裂导线输电线路跳线均采用四分裂跳线,通称4-4式跳线。这种跳线的安装工作量大,工艺复杂,整形困难、外观不美观。为了改进这种状况,华东电力设计院设计了一种4-2式跳线,即四分裂线路用双分裂跳线。这种跳线已经在500kV淮繁线路上应用,效果良好。 相似文献
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与6分裂导线相比,750 kV线路采用4分裂导线在工程初期投资降低,在经济性上具有一定优势,但导线周围电磁环境是否满足要求则需要进行深入研究。运用三维有限元软件,采用谐响应分析方法,考虑了杆塔、金具、绝缘子串等因素和相间影响,仿真计算了750 kV 4分裂耐张塔跳线、导线的表面电场分布,分析了跳线表面场强的影响因素;给出了表面场强较高的4分裂上相跳线的合理优化建议;并计算了750 kV 6分裂耐张塔跳线、导线的表面电场分布,对比分析了4分裂和6分裂的计算结果。结果表明:4分裂上相跳线表面最高场强高于外角侧与内角侧的原因是受相间影响;相近条件下,750 kV线路采用6分裂导线时的电磁环境要优于4分裂;4分裂上相跳线选用JL/G3A-900/40型扩径导线后其表面最高场强降至2600V/mm以下。所得研究成果可为后续工程导线型号的选取及跳线的安装布置所借鉴。 相似文献
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我国第一批500kV超高压线路的跳线规格采用与导线相同型号的4分裂规格,安装工作量大(如平武线第一基跳线安装竟花了10天),而且装后整形困难,有的扭曲成麻花状,外形很不美观,一致认为需要改进。针对这一普遍的问题,华东电力设计院在500kV淮南洛河一繁昌线路设计中,创新采用了两分裂跳线(通称4—2式跳线)取代四分裂跳线(通称4—4式跳线),通过施工实践证明这种跳线是成功的。1.跳线和软接线的材质选择材质主要着眼于载流量和柔软性两个因素。洛繁 相似文献
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500千伏输电线路一般采用四分裂导线,其跳线安装工作要比220千伏及以下的线路复杂,难度也大。若不采取特殊的施工方法,而仅按设计给的跳线长度制作安装,将因工艺不美观而返工或因达不到设计要求的弧垂而使跳线报废。笔者总结了在几条500千伏输电线路施工中安装跳线的经 相似文献
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随着输电电压等级的提高,变电站内导体周围电晕问题越来越严重。为研究变电站内导体周围起晕情况,文中建立了甘肃某750 kV变电站内导体一跨的整体三维模型,结合有限元仿真软件计算其整体电场分布。然后提取各部位的子模型(如跳线、线夹),对其电场进行更为精确地计算,并提出优化电场分布方案。结果表明:导线表面的电场强度随导线分裂数的增加而下降,采用四分裂导线取代二分裂导线可以降低跳线处表面最大场强,最大电场强度由2 512.54 V/mm六变二金具,外侧线夹表面的电场强度比T型六变二金具外侧线夹表面电场强度下降了1 174.79 V/mm,降幅达到35.36%,可以有效的降低金具发生电晕现象。 相似文献
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对采用双分裂垂直排列的220kV小四甲乙线路导线发生导线粘连的问题,进行了分析计算,指出了产生粘连问题的主要原因,提出了技术措施和解决方案。 相似文献
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提出的110 kV耐张塔带电支开跳线新方法和配套研制的110 kV绝缘扒杆,可解决110 kV输电多回耐张塔因上层跳线影响造成耐张塔带电作业距离紧张的难题;研制的带电更换220 kV输电线路多回路双分裂导线单串直线绝缘子工具,可解决不同规格横担卡具不通用以及等电位更换220 kV双分裂导线绝缘子操作繁琐的难题;提出采用绝缘旋转摆梯进入地电位和等电位作业点新方法以及配套研制的绝缘旋转摆梯,可解决110~220 kV多回路钢管杆进入作业点的难题;利用芳纶绝缘绳替代传统绝缘吊线杆(板)带电更换500 kV输电线路直线绝缘子,解决作业时吊线杆易弯曲变形及山区运输困难的问题。现场实践表明,新方法和新工器具能顺利完成带电作业任务。 相似文献
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在多分裂输电线路中,部分跳线需要从其它子导线串旁边通过,由于引流板实际就是铝管本体的一部分,因此导线的扭转力、施工误差以及其它原因引起的引流板与钢锚间的相对角度可能会与其它子导线串金具相碰,长期运行会带来跳线的磨损、断股。针对发生的这种情况,目前的解决方法只是由施工方或运行维护方临时性地调整。因此各业主、设计院、施工方、维护方等均希望能解决这一跳线碰线的问题。 相似文献
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为研究分裂导线屏蔽效应对体型系数的影响,选取不同型号的导线进行实际导线节段模型风洞试验,分析导线截面、风速、风攻角、分裂数和流场等因素对分裂导线气动特性的影响。试验结果表明:双分裂导线体型系数在偏转临界位置前随风攻角的增大而增大,当风攻角达到临界位置以后,风攻角的增大对双分裂导线体型系数基本无影响;四分裂、六分裂和八分裂导线的体型系数随风攻角的变化呈先增大后减小的趋势,在某个角度有一个体型系数最大值;10%紊流度条件下分裂导线的体型系数均比均匀流场下的结果大10%~15%;紊流场条件下当风速为30 m/s时,试验得到的四分裂、六分裂和八分裂JL/G1A630-45导线的体型系数较设计规范中的取值分别减小了27.60%、24.38%和22.51%。 相似文献
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《电力系统及其自动化学报》2017,(1)
为了从线路结构上改善750 k V酒泉变电站工程中由于串内导线电晕放电导致噪声增大的情况,通过有限元软件,建立了输电线路三相线路的计算模型,同时考虑了无限远场,分析了避雷线对输电线路的电场分布的影响,计算了采用不同布置形式的750 k V线路表面的电场分布情况。结果表明,避雷线对输电线路表面的影响不大,同时,导线分裂数目和分裂间距越大,导线表面的最大电场强度值越小;计算内容中,当导线的分裂数目为四分裂、分裂间距为450 mm时,线路表面的场强值达到最小;最后将导线表面场强与全面电晕场强比值进行了计算,验证是否符合技术要求。计算结果为750 k V变电所导线选型提供了一定的理论依据和数据支持。 相似文献
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新型同心绞导线风阻力系数风洞试验 总被引:2,自引:2,他引:0
通过风洞试验测试了圆线同心绞导线、型线同心绞导线和新型同心绞导线在单根、双分裂和四分裂时的风阻力系数。测试结果表明:新型同心绞导线的风阻力系数随风速的增加而减小,与圆心同心绞导线和型线同心绞导线的风阻力系数随风速的变化规律不同;在低风速区,其风阻力系数大于圆线同心绞导线的风阻力系数,而在高风速区则相反;在单根和双分裂时的风阻力系数只有在高风速区时小于型线同心绞导线,而四分裂时的风阻力系数在整个测试风速范围内小于型线同心绞导线。 相似文献