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依据1Cr5Mo钢炉管的化学成份与力学性能,选用HCr5Mo焊丝和R507焊条,采用氢弧焊打底(管子内充氩气保护)、手工焊盖面的焊接方法(焊口预热温度为300℃),对1Cr5Mo钢炉管进行焊接,焊后立即包以保温材料缓冷,24h后进行100%的X射线探伤,然后对焊口进行热处理(750℃×2h)。对1Cr5Mo钢炉管进行焊接试验表明,接头焊缝的力学性能完全达到GB150-89标准中的要求;热处理后,接头部分的Cr、Mo元素分布均匀,接头组织有弥散的碳化物析出。最后给出了1Cr5Mo钢炉管的焊接施工工艺规程。 相似文献
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异种钢接头的焊接方法和填充材料的选择 总被引:1,自引:0,他引:1
一、前言在炼油工艺设备制造、管道安装和装置检修中,经常碰到异种钢焊接问题,国内外对某类异种钢接头已作过长期的试验研究。在我们的工作中经常碰到的有以下几类:碳钢与高合金钢、复合钢板与碳钢或普低钢管、碳钢与低合金钢或普低钢等,还有为便于施工省去热处理工序,Cr5M_o钢管接头(包括炉管),普遍采用奥氏体不锈钢类型焊条焊接。异种钢焊接,是要将化学成份、物理性能、金属组织完全不同的两种材料焊接在一起,为保证焊缝金属的化学稳定性及机械性能,就必须正确选择焊接方法和填充材料。 相似文献
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用Cr Mo钢制造石油化工设备的理想焊接方式是采用珠光体焊接材料 ,且焊后进行热处理以消除焊接应力 ,改善显微组织 ,防止焊缝开裂。当无法解决焊后热处理问题时 ,根据设备使用条件的不同 ,可以选用高Cr Ni焊材或者Ni基焊材冷焊Cr Mo钢 ,但是必须严格遵循规定工艺 ,并且加强无损检测。 相似文献
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分析了STFA26和1Cr18Ni9Ti钢的焊接特点及存在问题,通过焊接工艺试验、金相组织分析和工程实际应用,证明采用H1Cr26Ni21焊丝TIG打底,A407焊条SMAW填充、盖面,焊接前不用预热、焊后不用热处理,小线能量的焊接规范并严格控制层间温度的焊接工艺,焊接 STFA26+1Cr18Ni9Ti异种钢是可行的。 相似文献
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针对奥氏体不锈钢12Cr18Ni9与低合金钢Q355D的焊接,采用E308L-16和E309L-16两种不同型号的焊条进行了焊接工艺试验,并对焊接接头进行了450℃、 650℃和850℃不同温度的焊后热处理。利用金相显微镜、维氏硬度计和晶间腐蚀试验对焊接接头组织和性能进行了分析。结果显示,焊缝微观组织主要由奥氏体和少量的铁素体组成;焊缝和12Cr18Ni9母材硬度随着热处理温度升高而不断下降,Q355D母材硬度随热处理温度的升高呈现先降后升的趋势;650℃热处理的焊缝晶间腐蚀最为严重,450℃和850℃热处理的焊缝晶间腐蚀相对较轻。研究表明,焊接材料及焊接工艺的选择较为合理,热处理温度对焊缝与母材的硬度和抗腐蚀性能有一定的影响,焊后热处理温度应该避免晶间腐蚀最严重的温度650℃。 相似文献
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为了解决江苏华电句容二期(2×1 000 MW)扩建工程4#机组低压旁路蒸汽管道低旁阀F91钢管与阀后A691Gr.1-1/4CrCL22钢管异种钢接头直接焊接无法进行热处理的问题,通过分析F91钢与12Cr1MoVG 钢、12Cr1MoVG钢与A691Gr.1-1/4CrCL22钢两组异种钢焊接接头的焊接热处理性能,采用在F91钢与A691Gr.1-1/4CrCL22钢异种钢焊接接头中间增加12Cr1MoVG过渡段的方法进行处理。对焊接及热处理完成后的两组异种钢接头进行无损检测和硬度检验,结果均符合相关标准要求。证明了采用增加12Cr1MoVG过渡段处理F91与A691Gr.1-1/4CrCL22异种钢焊接接头的热处理问题的可行性。 相似文献
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试验表明,累计运行15万小时后的高温临氢管道用Cr5Mo钢,其母材回火脆性倾向不明显,但存在等温脆性(热脆)问题;焊缝的等温脆化虽不明显,但冲击韧性不理想,因此焊接接头仍是管道系统的薄弱环节。 相似文献
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基于Ni-Cr-Mo-V合金体系,研究了Cr对800 MPa高强钢焊条焊缝组织和性能的影响。研究结果表明,当w(Cr)1.2%时,随着Cr含量的增加,焊缝金属强度和韧性逐渐升高;当w(Cr)1.2%时,随着Cr含量的增加,焊缝金属强度逐渐升高,而韧性逐渐降低。焊缝熔敷金属中w(Cr)=1.2%时,可以使焊缝金属获得大量细小、均匀的粒状M/A组织,从而提高了焊缝的强度和韧性。 相似文献
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论述了 2 .2 5Cr 1Mo 0 .2 5V钢的焊接性能试验和抗氢试验 ,确定了 2 .2 5Cr 1Mo 0 .2 5V钢的预热温度及焊后热处理等焊接规范。试验表明 ,在一定的焊接工艺下 ,该钢种具有良好的焊接性 ,抗氢腐蚀性能和抗氢致剥离性能均优于 2 .2 5Cr 1Mo。 相似文献
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采用四点弯曲疲劳试验方法,研究了05Cr17Ni4Cu4Nb汽轮机低压末级动叶片用钢焊接接头的疲劳性能,绘制了该钢焊接接头的S—N曲线,并与05Cr17Ni4Cu4Nb钢母材进行了对比。研究结果表明,采用优化的焊接、热处理工艺,05Cr17Ni4CuNb钢焊接接头的条件疲劳极限可以达到母材的90%以上。疲劳试样断口的扫描电子显微镜观察发现.焊缝表面或近表面的显微缺陷及接头的组织不均匀性是影响05Cr17Ni4Cu4Nb钢焊接接头接头疲劳性能的主要因素。 相似文献
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针对PCrNi3MoVA中碳调质钢,研制一种Cr-Ni-Mo-V合金系高强钢焊条。通过观察焊缝金属金相组织、测量焊缝金属抗拉强度和冲击韧性,研究了焊接热输入对研制出的高强钢焊条性能的影响。研究结果表明:焊接电流超过220 A,随焊接电流的增大焊缝金属组织中针状铁素体逐渐减少,且组织晶粒逐渐粗大,力学性能逐渐恶化。综合考虑焊接热输入对焊缝金属性能的影响,选择焊接电流为220 A左右较为合适。 相似文献
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研制的低碳钢管道焊接用TIG—LD氩弧焊焊丝的化学成分为 :0 0 5%~ 0 1 0 %C、 0 9%~1 8%Mn、 0 5%~ 1 2 %Si、 0 0 2 5%~ 0 0 4 %P (S)以及总量小于 0 5%的微量元素Ti、Al、Re等 ,焊丝用钢采用中频感应电炉氧化法冶炼 ,先热轧后冷拔工艺成型。焊丝的焊接工艺试验表明 ,熔池无飞溅 ,焊丝熔化均匀连续 ,焊缝金属致密且与母材熔合良好。焊缝金属和焊接接头的性能测试表明 ,熔敷金属的化学成分、机械性能和耐腐蚀性能等综合性能指标达到了国外同类产品水平 ,是国内用于低碳钢管道焊接最理想的焊丝。 相似文献
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12Cr5Mo是一种具有粒状珠光体组织和少量铁素体,具有较好高温耐热性和高温抗氧化性的钢材,但钢材焊后淬硬倾向明显增大、冲击韧性降低,极易出现冷裂纹,焊接性能差,故对焊接工艺要求严格。介绍了耐热合金钢12Cr5Mo的化学成分、力学性能,根据12Cr5Mo的力学性能及焊接特点,选择了合适的焊接方法、填充金属、坡口形式及尺寸;通过焊前清理、焊接工艺参数的优化、预热温度及层间温度的控制以及接头焊后热处理,确保了焊缝质量。对12Cr5Mo焊接接头进行外观检测、无损检测、力学性能试验及焊接质量评价,表明上述焊接工艺可靠且满足设计文件要求。 相似文献
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印度西孟加拉邦加尔各答Sagardighi电站建设工程2×300 MW机组,主蒸汽管道采用SA335P91钢,规格Φ455 mm×50 mm,由于SA335P91钢中Cr和Mo含量较高,具有较高的淬硬倾向和冷裂倾向,导致其可焊性差,在不预热的条件下焊接时极易产生冷裂纹。根据主蒸汽管道SA335P91钢焊接工艺的特点及现场施焊中焊接质量存在的问题,制定了合理的焊接工艺,强调了主蒸汽管道SA335P91钢焊接质量控制、焊缝硬度值和焊缝金相组织检验。 相似文献
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00Cr22Ni5M03N双相不锈钢的两相组织结构具有良好的耐蚀性和力学性能,因此在压力容器及集输管道等领域得到了广泛的应用。在00Cr22Ni5M03N双相不锈钢焊接时,必然要经历热循环过程,虽然该过程变化很快且历时短暂,但往往会导致热影响区相比例和相分布状态的变化,从而影响焊接接头的力学性能和耐腐蚀性能。通过热模拟试验研究,分析了00Cr22Ni5M03N钢焊接时热影响区的相比例及组织转变规律,为制定和调整焊接工艺提供理论参考依据。 相似文献
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对13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2复合钢板与20MnMoNbⅣ+00Cr17Ni14M02锻件进行了焊接性分析。针对大直径厚壁马鞍形对接焊缝结构特点,采用合理的施工工艺,并通过对焊接过程中预热温度的控制、焊后消氢及焊后热处理等工艺的合理调整,有效防止了冷裂纹的产生,保证了产品焊接质量。 相似文献