无扭控冷热轧盘条拉丝断裂原因初探

1　问题的提出无扭控冷热轧盘条可用于生产预应力钢丝、钢绞线和无粘结钢丝、钢绞线等产品。在生产中有时发生断裂 ,盘条断裂分两种情况 :一种为盘条进入拉拔模腔前产生断裂 ,另一种是盘条进入拉拔模腔在不同道次上产生断裂。笔者通过对盘条断裂处各试样与合格盘条试样对比分析     

82B盘条质量研究

通过试验分析连铸坯成分偏析、非金属夹杂物、钢中O和N含量、轧制工艺、轧后控冷工艺等因素对82B盘条质量的影响。研究表明,盘条中心碳偏析严重,易使盘条在拉拔时断裂,产生杯锥状断口;连铸坯表面局部增碳,使盘条在拉拔时断裂,产生笔尖状断口;盘条中的非金属夹杂物,使盘条在拉拔和捻制时因应力作用而造成钢丝断裂。提出进一步提高82B盘条质量的建议。     

Ф5.5mm 45钢盘条拉拔断裂原因分析

在使用45钢盘条拉拔Ф2．5mm和Ф2．8mm的钢丝时，常出现断裂的现象。为确定拉拔断裂的原因，采取有效的控制措施，对断裂原因进行分析。     

非金属夹杂物对钢丝性能的影响

在钢丝拉拔和捻制过程中 ,有时会出现钢丝断裂现象。通过金相显微镜对钢丝断裂试样进行检查 ,发现一部分是由于钢丝内部存在非金属夹杂物 ,破坏了钢丝基体的连续性 ,在拉拔和捻制变形时 ,因应力作用而造成钢丝断裂 ,造成钢丝性能降低。究其原因 ,主要与盘条中存在非金属夹杂物有关。非金属夹杂物是在钢的凝固和冷却过程中形成的。在钢中的含量一般较少 ,但对盘条的后期加工影响极大。1　非金属夹杂物的来源及分类非金属夹杂物主要来源于钢的冶炼和浇注过程 ,钢中非金属夹杂物按其形成原因可分为两大类 :外来夹杂物和内生夹杂物。(1)外来夹杂…     

ER70S-6盘条拉拔断裂原因分析

焊接用ER70S-6盘条在拉拔过程中断裂,细拉钢丝断口以杯锥状为主,粗拉钢丝断口以斜茬状为主。对φ1.2mm钢丝杯锥状断口进行扫描电镜分析,试样心部存在大量马氏体组织,马氏体与基体之间产生大量的显微裂纹。对盘条金相组织进行观察,盘条心部存在马氏体,表面出现全脱碳层,且脱碳后的晶粒尺寸较大。对斜茬状断口金相组织进行观察,裂纹与钢丝表面约呈45°角,裂纹源位于表面。分析表明,ER70S-6盘条中的锰、硅含量较高,造成铸坯凝固过程中中心缩孔处合金元素正偏析,盘条轧制后形成异常组织。采用合理的浇铸温度、拉坯速度、冷却水量等,降低缩孔级别,减轻中心偏析,提高钢坯内部质量,保证成分均匀稳定,控制轧制时的尺寸精度和轧制张力,能够有效降低焊丝拉拔断裂次数。     

60Si2MnA盘条断裂原因分析

Φ12.5mm的60Si2MnA盘条拉拔过程中产生抽芯断裂,钢丝绕簧过程中产生劈裂断裂。对盘条进行力学性能检测,对2种断口进行非金属夹杂物、金相组织、酸浸检测和扫描电镜分析,结果表明:连铸坯中存在较多的疏松、微孔与偏析,在轧制过程中由于压缩比太小,致使盘条中残留有疏松与偏析,最终造成60Si2MnA弹簧钢盘条在拉拔及绕簧过程中断裂。减轻疏松与中心偏析的措施:在结晶器内和最后凝固区进行电磁搅拌,对最后凝固区附近的铸坯轻压下。     

预应力钢绞线用SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析

SWRH82B盘条从13.0 mm拉拔至5.06 mm出现杯锥状断裂.对断裂试样进行化学成分及断口组织形貌检测分析.研究结果表明,断裂源都在钢丝心部产生,并且心部大部分有异常组织,主要为网状渗碳体或条带状马氏体组织,该异常组织是造成钢丝拉拔过程中杯锥状断裂的主要原因.     

SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析

观测在连铸小方坯一火成材SWRH82B盘条生产高强度低松弛预应力混凝土结构用钢丝和钢绞线的过程中时常出现断裂现象 ,并分析其原因。研究认为断裂的主要原因是原材料成分偏析、组织异常和盘条表面缺陷及制品厂生产过程中焊接方面的不良操作。     

φ5.5 mm 45钢盘条拉拔断裂原因分析

在使用45钢盘条拉拔φ2.5 mm和φ2.8 mm的钢丝时,常出现断裂的现象.为确定拉拔断裂的原因,采取有效的控制措施,对断裂原因进行分析.     

PC钢丝生产中断丝分析与预防

对PC钢丝生产中断丝试样进行化学成分检验和断口金相检验 ,结果显示断口试样中Cr成分比正常盘条低 2 5 % ,并存在网状铁素体。分析认为 ,网状铁素体是造成钢丝“杯锥状”断口的原因 ,盘条出现屈氏体组织是导致平直断裂的原因 ,化学成分偏析是导致不规则型断口的原因 ,并对产生不规则断口的影响因素进行讨论 ,提出了生产中避免断丝的措施     

合金冷镦钢盘条的研发与实践

介绍安钢SWRCH35K,SCM435及ML20MnTiB等冷镦钢热轧盘条的研制开发。指出:(1)K系列冷镦钢盘条,通过优化炼钢工艺,合理调整轧钢料型尺寸,可有效解决冷镦开裂的质量问题。(2)Cr,Mo系冷镦钢盘条,控制冶炼过程钢水的洁净度,控制轧制过程的吐丝温度、冷却速度,以及轧后采取延迟冷却,盘条各项性能指标满足10.9~12.9级标准件的要求。(3)B系冷镦钢盘条,严格控制冶炼质量,提高B在钢中的稳定性;并经870~880℃油淬,420~440℃中温回火后水冷,可用来生产10.9级紧固件螺栓,冷镦合格率达98%以上。提出开发节约型系列冷镦钢产品是未来的发展方向。     

冷轧钢丝性能研究

在实验的基础上，分析Ｙ型轧机冷轧过程钢丝力学性能和显微组织的变化趋势及原料组织状态对钢丝性能的影响。对比了在三辊冷轧和常规冷拉工艺条件下钢丝的力学性能及组织变化等方面的差异。     

冷镦钢ML35盘条的开发

介绍高强度标准件用ML35钢盘条的开发与生产过程。通过对ML35钢盘条的成分和轧制工艺进行调整,采用加热段920～980℃,均热段980～1040℃,开轧温度920～980℃,斯太尔摩辊道入口速度12m/min,出口速度24m/min,延迟冷却方式,可得到综合性能均能满足用户要求的冷镦钢盘条。     

ML35冷镦钢盘条的试制

通过转炉冶炼、LF精炼和高线轧制,生产的冷镦盘条化学成分和力学性能满足标准要求。生产的 5. 5,6. 5, 8, 10mm盘条的金相组织为铁素体+珠光体,晶粒度 8~9级,脱碳层小于 0. 03mm,盘条的一般疏松 1. 03级,中心疏松 1. 37级,偏析级别均值为 1. 39,经用户使用满足冷镦要求。     

10B33冷镦盘条的试制

根据10B33冷镦盘条对化学成分、力学性能、表面质量、冷顶锻检验等方面的要求,通过控制轧制坯料的质量、轧制压下量、轧制孔型等提高盘条表面质量。采用控轧控制工艺生产10B33冷镦盘条:粗轧开轧温度约为950℃,轧件进精轧机温度为920℃,吐丝温度为900℃,斯太尔摩控冷线控制冷却。成品10B33冷镦钢盘条组织为铁素体+珠光体,晶粒度9.5~10级,脱碳层深度≤0.01 mm;屈服强度360~400 MPa,抗拉强度595~650 MPa;冷镦检验全部合格。     

ML40Cr盘条冷镦性能研究

分别采用轧制坯和连铸坯生产φ16 mm ML40Cr冷镦钢盘条,连铸坯盘条冷镦后试样全部合格,轧制坯盘条经1/4冷镦后1个试样出现斜裂纹。对2种坯料生产的盘条夹杂物进行分析,夹杂物级别相对较低且相差不大;连铸坯和轧制坯盘条金相组织均为珠光体+铁素体;晶粒度均为9.5～10级,分布均匀;连铸坯生产的16 mmML40Cr盘条带状组织为3级,存在较轻微的枝晶组织,轧制坯生产的盘条带状组织为2.5级,盘条中存在较明显的方框形偏析。分析表明:连铸坯中的方框形偏析经加热、轧制后难以消除,盘条中晶粒细小,使得钢的变形抗力增大,增加了盘条的开裂倾向。     

不锈钢线材的专业化生产

加入WTO后 ,中国的不锈钢线材及其制品市场与亚太地区市场及世界市场密不可分。 2 0 10年前 ,国内对不锈钢线材的需求仍会有稳步增长。大连钢铁集团为发挥合金钢线棒材轧机的优势和能力 ,对炼钢工序、热处理工序和酸洗工序进行配套改造 ,将迅速实现不锈钢线材的专业化生产。从 2 0 0 2年起 ,以大钢和太钢为主的不锈钢线材产品将满足国内市场需求     

高强度气保焊丝的试制

拟定了试验用焊丝盘条的化学成分、轧制制度，以及焊丝生产的热处理和拉拔制度。生产焊丝的强度达１１２０ＭＰａ，其他性能也符合要求。     

GCr15钢螺纹钢丝轧辊的韧化处理

对ＧＣｒ１５钢冷拔轧螺纹钢丝轧辊采用适当的粗化及尽量球化退化组织中的碳化物粒子，由此增加淬火组织中板条马氏体量与未溶碳化物的体积分数，从而提高钢的韧性，防止了轧辊在淬火及使用时的开裂。