超高速电梯钢丝绳研制及使用状况

电梯钢丝绳要求使用寿命长和质量稳定。以9×25Fi+IWRC—13.0钢丝绳为例,介绍超高速电梯用钢丝绳的研制过程及检测和安装使用情况。外层钢丝强度确定为1 600~1 700 MPa,外股内层钢丝、中心钢丝和绳芯钢丝的强度为1 620~1 850 MPa,钢丝的扭转、弯曲次数比《电梯钢丝绳用钢丝》标准规定提高15%。钢丝绳捻制时控制钢丝及股张力的均匀性、绳股和绳芯的捻制应力状态等;选择300系列捻股机对股绳进行捻制,绳股含油率控制在1.5%~2.0%;采用8辊预变形器对绳芯股进行预变形,用18辊后变形器减小绳芯的捻制应力,将绳芯股的变形率控制在50%。经过检测,钢丝绳力学性能满足相关标准要求。     

插编索扣用6×37(b)类钢丝绳生产工艺

介绍6×37(b)类钢丝绳用作插编索扣制作过程,总结钢丝绳插编索扣对钢丝绳质量性能的特殊要求。分析6×37(b)类钢丝绳股丝松散的原因,提出采取减小股绳的捻距、加强股绳机械矫直和捻绳时股预变形等措施,以减小钢丝绳捻制过程中产生的捻制应力。在实际生产中以股绳的扭力大小和表面温度来衡量捻制应力和钢丝残余应力的减少程度,使钢丝和股充分产生塑性变形,减小弹性变形所产生的变形能,从而解决插编索扣用钢丝绳股及股中钢丝不松散的问题。     

钢丝绳捻制损失产生原因分析

介绍钢丝绳捻制损失的概念。通过试验,模拟雪茄式(管式)捻股(合绳)机捻制过程中的钢丝变形状况,证明钢丝绳捻制损失主要是由于在捻制股绳过程中钢丝自身扭转变形引起的,包括两个相反方向上的扭转变形,其单方向上最大理论变形量为一个捻距内钢丝螺旋长度上发生360°自身扭转,捻距越小,单位长度上的自身扭转变形越严重,钢丝强度、扭转值降低越多。对捻制损失引起的多种捻制缺陷进行介绍与分析,指出制绳钢丝的强度标准比拆股钢丝高30~50 MPa,就可以保证捻制后的钢丝绳强度符合拆股标准要求。     

港机-集装箱用钢丝绳捻制技术研究

对港机 -集装箱用钢丝绳主要品种在实际使用中存在的质量问题进行详细分析 ,认为抗疲劳性能差和使用寿命短的主要原因是钢丝韧性指标低、外层股之间的缝隙太小和钢丝绳油脂不到位 ;钢丝绳表面浪形和金属绳芯外逃是由于成型率过高、波动偏大 ,各股捻制张力不均匀和顺向捻制不到位。针对存在的问题 ,提出采用小捻距 ,提高增径率 ,控制股间缝隙 ,增加外层股裹紧度等技术措施     

捻制股中钢丝横截面形状研究

钢丝绳股是由多根钢丝经过特定的规律捻制而成,是一种复杂的空间螺旋结构。钢丝绳设计过程中,需要建立平面状态下捻制股的数学模型。对钢丝在捻制状态下的实际横截面形状进行研究,从理论上验证捻制股中钢丝的椭圆模型与非椭圆模型的区别,并结合计算机仿真技术进行对比。结果显示,捻制股中钢丝的真实横截面形状并非椭圆,此结论可为钢丝绳精细化设计提供基础,以提高设计的准确性。     

同向捻捻法特点及对钢丝绳性能影响分析

分析同向捻钢丝绳所述特点背后原因,拓展同向捻捻法对钢丝绳其他性能影响研究,并就钢丝绳报废标准因捻法不同而允许最多断丝数存在显著差异进行研究。同向捻钢丝绳耐磨损基于股中可视钢丝与匹配滑轮(卷筒)有较大的接触面积。柔软性好基于股中钢丝与绳芯接触面积小,以及组绳同层股与股间钢丝接触面积小。疲劳性能优基于:(1)钢丝捻制变形过程性能损失小;(2)耐磨损延缓了承载钢丝截面减小速度、钢丝表面裂纹产生速度及裂纹后续扩展速度;(3)柔软性好使绳内钢丝弯曲应力小;(4)改善外层股数相对较少的2层股钢丝绳抗旋转性。结构不稳定基于钢丝绳受垂直钢丝绳轴线挤压载荷时分开趋势更强。具有较大反拨力基于丝在股中、股在绳中具有相同松捻趋势和股具有较大的加捻应力。捻法对抗旋转性影响基于:(1)单层股钢丝绳只有交互捻才具有抗旋转性;(2)层绳捻法影响各自股所在层绳旋转力矩。同向捻和混合捻钢丝绳折返后因为钢丝绳间钢丝严重交叉而不适合加工套管固接折返式索具。标准规定同向捻钢丝绳报废最多可见断丝数少于交互捻因为股间钢丝可视长度大,最多可见断丝数仅是交互捻时之半乃基于1个捻距内单根钢丝出现可视部位频数仅为交互捻时之半。     

细小规格钢丝绳结构伸长研究

残余拉拔应力和捻制应力是钢丝绳在生产捻制过程产生结构伸长的主要原因。制绳钢丝的残余拉拔应力主要有残余拉应力、残余弯曲应力和残余扭转应力。钢丝绳股绳捻制过程中的捻制应力主要有扭转应力、弯曲应力和拉伸应力。以7×3—0.90结构细小钢丝绳为研究对象,将制绳钢丝的直径公差控制在±0.005 mm,中心股的3根钢丝适当加粗为0.16 mm,各股的股间间隙保证在0.01 mm,中心股丝径加粗,破断拉力上升,结构伸长下降。钢丝绳的股捻距一定,随着成品绳捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。当钢丝绳成品捻距一定时,随着股捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。     

镀锌35(W)×K26WS—62.0 mm高强度多层压实股钢丝绳研制

多层压实股钢丝绳因具有较好的抗旋转性能,在国内许多提升场合使用较多,因其对生产设备的要求较高,生产难度相对较大.对镀锌35(W)×K26WS—62.0 mm高强度多层压实股钢丝绳进行研制,优化钢丝绳工艺设计,确定制绳钢丝技术条件,给出绳中不同层钢丝的直径、公差、力学性能、股和绳的捻距等技术参数及捻制设备选型.新研制钢丝...     

三角股钢丝绳消除应力及提高质量的方法

介绍三角股钢丝绳生产的基本条件,三角股钢丝绳是在股芯的外面包捻单层或多层钢丝形成截面为三角形的股绳,其工艺参数复杂,所需的工卡具较多,而且捻制钢丝绳时必须采用翻身装置。生产方法:螺旋三角股成绳法、圆股压法。采用工字轮翻身的办法来消除钢丝绳捻制应力,工字轮翻转的方向要视钢丝绳的捻法而定;在后变形器后加定径装置以保证绳径的均匀性和准确性;成品钢丝绳必须要进行预张拉处理,消除钢丝绳捻制应力和结构伸长。根据捻股和捻绳控制要点提出提高捻制质量的方法。     

滑轮对钢丝绳使用寿命的影响

钢丝绳的使用寿命主要受钢丝绳生产过程中的先天因素和钢丝绳使用过程中后天因素的影响.钢丝绳生产过程中的先天因素主要包括制绳钢丝的力学性能以及捻股、合绳中对捻制质量的控制;钢丝绳使用过程中的后天因素主要包括钢丝绳的合理使用,机器设备本身因素及人为因素.     

用双捻机生产普通钢丝绳探析

介绍双捻机的捻制原理、捻制特点以及实现双捻的机械运动过程。针对双捻机用于普通结构钢丝绳生产时产生的"起泡"问题,以内收线式双捻机生产6×19+NF—12.5钢丝绳的内层股为例进行分析,生产过程中,由于在第1,2捻合处形成捻距差,使得钢丝绳股产生"起泡"。提出解决"起泡"现象的措施,指出靠加大捻距或增加中心钢丝放线张力的方法不能彻底解决此问题,通过在第1捻合处前增加过捻器的方法,可以有效地解决双捻机在生产钢丝绳股时"起泡"质量缺陷。过捻器的转速一般为主机转速的1.7～2.0倍。     

特殊点-线复合结构股参数设计探讨

对于单纯点(线)接触结构股,其参数通常按照相邻层钢丝具有相等捻角(距)原则进行设计。对在线接触结构外再捻制1层西鲁式结构而形成的特殊点-线复合结构股钢丝绳进行分析,提出在尽可能实现组股钢丝受力均匀一致和使组股钢丝捻制紧密前提下,参数设计应基于保持内层股最外层钢丝捻角与外层西鲁式结构内(外)层钢丝捻角相等的原则。计算出钢丝层中不同钢丝根数时捻距倍数与捻角的关系,给出不同钢丝根数的西鲁式结构内层和外层丝的捻角和捻距倍数的计算结果。     

新型恒张力工字轮放线装置

法尔胜集团下属某公司的钢丝绳捻制设备是筐篮式捻绳机，采用工字轮卧式放线方式。由于工字轮放线后钢丝各股的张力不同，造成捻出的股或绳应力大，表面不平整，松紧不一，结构不紧密，破断试验中同根钢丝绳破断力数据散差大等现象，而这种情况同样也普遍存在于一般的管式捻股机。因此在捻股或成绳生产工艺中，如何有效地控制张力是人们关注的一个焦点，迫切需要设计一种新的工字轮放线装置。     

6×31WS-PWRC—14微旋转钢丝绳试制

介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股捻距倍数,确定股中各钢丝直径比,最终计算出各股钢丝直径。给出钢丝绳生产工艺:外层股捻距为33.7～35.1 mm,内层股捻距14.7～15.3 mm,中心股捻距16.9～17.6 mm,钢丝绳捻距为96.6～100.8 mm;预变形器的辊间距一般为钢丝绳捻距的86%～92%,压弯量为钢丝绳直径的1.4～1.6倍。通过改变生产工艺,生产的6×31WS-PWRC—14钢丝绳破断拉力比普通方法捻制的钢丝绳高9.3%,并达到微旋转的要求。     

4V类扇形股钢丝绳捻制过程钢丝强度损失研究

介绍了4V类扇形股钢丝绳的生产及性能特点,指出4V类扇形股钢丝绳中钢丝强度不合格的原因主要有标准要求较低,生产过程中强度损失。通过分析4V类扇形股钢丝绳强度性能不合格的原因,以1 770 MPa NAT4V×39S+5FC-16 mm圆股挤压法钢丝绳的生产为例,提出减小制绳钢丝的强度允许偏差范围和提高钢丝强度下限值等措施,从而满足钢丝在捻制过程中的强度损失,这是解决制绳钢丝在4V类扇形股钢丝绳捻制过程中强度损失的主要途径。     

整体模拉法生产压实股钢丝绳股绳钢丝翻转研究

对整体模拉法生产压实股钢丝绳过程中股绳表面钢丝容易产生翻转问题进行研究。对股绳模拉过程进行受力分析,并对比生产普通多丝线接触股绳方法,采取改进措施:(1)调整工艺参数,将钢丝之间的间隙设计在0.1 mm以上,且层与层之间的间隙逐步增加;股绳的中心钢丝直径增大,设计增加量不小于0.2 mm;控制股绳捻距倍数在8～8.5倍。(2)改进工装,尽可能缩小分线盘的外径,减小钢丝的走线角度。(3)减小钢丝的强度散差,提高制绳钢丝表面质量。(4)限制股绳机的转速,慢速生产。结果表明,采用模拉法新工艺生产的压实股钢丝绳股绳表面较为平整、光滑,钢丝无翻转缺陷,捻制的钢丝绳使用效果较好。     

管式捻股机恒张力控制和气动顶尖设计

分析在钢丝绳的捻制过程中,丝或股的张力大小及均匀性对钢丝绳质量的影响。指出管式捻股机张力控制系统和工字轮框架锁紧装置存在的问题。通过对张力控制结构作定量的受力分析与计算,设计新型恒张力控制结构和工字轮锁紧气动顶尖。     

内层绳捻制类型对多层股阻旋转钢丝绳性能影响

多层股阻旋转钢丝绳内层绳直径相对单层股钢芯钢丝绳钢芯直径明显要大，且内外层绳捻向相反，该特点使内层绳捻制类型对钢丝绳性能影响相对更为显著。从目前资料看，多层股阻旋转钢丝绳内层绳捻制类型设计并不唯一。对多层股阻旋转钢丝绳，当考虑减小内外层绳股钢丝接触应力时，将内层绳捻制类型设计成交互捻是相对合适的，该设计也有利于提高钢丝绳破断拉力，当考虑提高钢丝绳阻旋转性能时，将内层绳捻制类型设计成同向捻是相对合适的，该设计也有利于提高钢丝绳柔软性与内层绳耐磨损性能，当内层绳由多层股组成时，内层绳的层绳捻向、捻制类型设计应同单层股独立钢芯钢丝绳。     

压实钢丝绳与三角股钢丝绳之异同

从组绳股截面形状特征看,压实钢丝绳与三角股钢丝绳均属异型股钢丝绳,但又有明显不同:前者能捻成同向捻、交互捻,甚至是混合捻,后者只能捻成同向捻;前者组绳股可以是单层钢丝股、平行捻股、组合平行捻股、压实股、股中心为纤维芯多工序捻股,后者只能是交互捻股,且股中心不能为纤维芯;前者股捻制参数是股径、捻距,且对股、绳捻制机组无特殊要求,但要配置专用压实设备,后者股捻制参数是螺距、股高、股宽和捻距,需要专门设备;前者股形状参数不像后者可以相对准确描述;前者外股外层钢丝截面不像后者能够保持圆形特征;前者可以生产成密实结构,后者十分困难;前者不像后者有正式的技术标准。     

捻股机用钢丝预变形器

分析钢丝绳不松散水平现状 ,指出在钢丝绳生产中仅在成绳时对股预变形不能适应高质量钢丝绳的生产要求 ,提出在捻股时对钢丝进行预变形能有效地降低捻制应力。设计了安装在捻股机机头的钢丝预变形器 ,给出预变形器的装配结构图 ,并申请了专利