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用自蔓延高温合成法制备了钒基贮氢合金V3TiNi0.56Alx(x=0.1、0.3),用EDXRF、XRD等方法分析了合金的组织成分,并对合金进行了充放电性能和吸放氢性能测试。结果表明:随Al含量增加,合金的最大放电容量和吸氢量均减小,但循环稳定性提高;合金的放氢平台均在0.5MPa附近,随Al含量增加,平台宽度变窄、平台倾斜度增加。 相似文献
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以磁场辅助烧结法(MASS)制备的La0.67Mg0.33Ni3合金为对象,采用XRD、SEM及定容法研究了合金的相结构、微观形貌、活化能力及吸放氢动力学性能。结果显示,MASS制备的合金主相为PuNi3型结构的(La,Mg)Ni3。合金颗粒表面粗糙,呈现多孔结构。1T磁场下合成的合金经过3个循环就可完全活化,最大吸氢量达到1.47%(质量分数)。动力学测试表明,该合金在室温、1MPa氢气下50s内吸氢达到饱和;在333K、0.001MPa氢气下400s内可完成放氢,具有最佳的动力学性能,但合金可逆放氢量较低。 相似文献
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利用机械合金化法制备了Mg76-xTi12Ni12Mnx(x=2,4,6,8)合金,并研究了Mn添加量对合金贮氢性能的影响。结果表明,在Mg76-xTi12Ni12Mnx(x=2,4,6,8)合金中合金相主要由Mg2Ni和Ti2Ni相组成,合金最大贮氢量分别为3.47%、3.32%、3.60%和3.11%(质量分数,下同),合金氢化物的分解热依次为-79.2kJ/mol、-78.0kJ/mol、-73.7kJ/mol和-73.6kJ/mol,添加Mn可降低合金氢化物的稳定性,改善其热力学性能,非晶化不利于提高合金的贮氢性能。 相似文献
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借助扫描电镜、X-ray及吸氢性能测试装置研究了镁含量对机械合金化制备的MmNi5-x(CoA1Mn)x/Mg纳米晶复合储氢材料的性能的影响。结果表明,随着镁含量的增加,合金的活化性能表现出差-好-差的变化趋势。当镁含量达到50wt%时,材料无法被活化。镁含量对吸氢量也有影响,具体表现为,随着镁含量的增加,材料的吸氢量增加。 相似文献
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金属Mg储氢密度大和资源丰富,但金属Mg吸放氢温度太高,阻碍了它在实际中的应用。因此对金属Mg改性储氢研究,必须对其吸放氢温度和储氢体系的温度变化进行测试。对前期制备的2TiO230C70Mg复合材料测试结果表明:2TiO230C70Mg复合材料的吸放氢密度受吸放氢体系温度影响较大。当储氢温度为200℃时,复合材料的储氢密度达到最大值5.1%(wt,质量分数,下同),其最佳储氢温度在200℃左右、放氢温度在330℃时,其放氢量4.9%。 相似文献
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采用机械球磨法制备了Mg(BH4)2-NaNH2复合储氢材料,研究了Mg(BH4)2和NaNH2之间的相互作用及其加热放氢性能。当物质的量比为1∶2时,Mg(BH4)2与NaNH2之间发生反应:Mg(BH4)2+2NaNH2→2NaBH4+Mg(NH2)2。当物质的量比为1∶1时,Mg(BH4)2与NaNH2之间发生反应:Mg(BH4)2+NaNH2→NaBH4+MgBNH6。加热到400℃,该样品分两步进行放氢反应,放氢峰温分别在190℃和369℃,可以放出4.7%(质量分数)氢气。第一步放氢反应为MgBNH6分解产生MgH2,即:MgBNH6→MgH2+BN+2H2。第二步放氢反应为MgH2的分解:MgH2→Mg+H2。 相似文献
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Mg/MmNi5—x(CoAlMn)x复合储氢合金的机械合金化制备 总被引:4,自引:1,他引:3
用高能球磨法制备了Mg/MmNi5-x(CoAlMn)x纳米晶复合储氢材料,通过对不同成分和球磨条件所得到的样品的组织结构进行X射线衍射,扫描电镜,能谱分析,获得了球磨参数对所制备的复合储氢合金组织结构的影响规律及所得组织的特点,结果表明,经过一定时间的球磨后的Mg/MmNi5-x(CoAlMn)x形成团粒组织,根据X射线衍射的结果估算了不同球磨条件及成分的复粉中的各相的晶粒尺寸其变化。 相似文献
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研究了Al-Si-Cu-Mg系中富铜的W(AlxSi4Mg5Cu4)相与Al2Cu相的金相显示鉴别法,并用化学染色试剂彩色显示区分铸造铝硅铜镁系合金(α+Si+Al2Cu+W)四元共晶中的W相及Al2Cu相。 相似文献