低温压力容器用不锈钢(一)

讨论了各种低温下不同类型的压力容器构件所用奥氏体不锈钢的类型、牌号、性能及其检验。评述了奥氏体不锈钢中的奥氏体相转变为马氏体相的机制和主要影响因素,应对某些技术问题进行研究。     

应变强化对S30408奥氏体不锈钢低温冲击性能的影响

室温应变强化技术可大幅提高奥氏体不锈钢的屈服强度,显著减薄容器壁厚,已广泛应用于奥氏体不锈钢深冷容器制造。采用金相显微镜、X射线衍射仪(XRD)、透射电子显微镜(TEM)和摆锤式冲击试验机研究应变强化对S30408奥氏体不锈钢低温冲击性能的影响。结果表明:材料在应变强化过程中发生应变诱发相变,相变产物为α'和ε马氏体,深冷低温对应变强化材料的相组成和含量影响不大。随着应变量的增加和温度的降低,材料冲击吸收能量KV2降低,其中裂纹扩展能EP基本不变,裂纹形成能Ei显示与总冲击吸收能量相似的变化趋势。当温度低于77 K,冲击吸收能量下降趋于平缓,呈现出"平台"现象,且应变强化对材料低温冲击性能的影响要大于温度对其的影响。即使经过15%应变量,材料仍表现出较好的低温冲击韧性。     

压力容器用双相不锈钢(二)

讨论了压力容器用双相不锈钢的类型、牌号、化学成分、状态、组织、力学性能、耐蚀性能、焊接性能、检验、应用及近代的发展。评述与研究了双相不锈钢这些特性的机制与形成。     

压力容器用双相不锈钢(三)

讨论了压力容器用双相不锈钢的类型、牌号、化学成分、状态、组织、力学性能、耐蚀性能、焊接性能、检验、应用及近代的发展。评述与研究了双相不锈钢这些特性的机制与形成。     

压力容器用双相不锈钢(一)

讨论了压力容器用双相不锈钢的类型、牌号、化学成分、状态、组织、力学性能、耐蚀性能、焊接性能、检验、应用及近代的发展。评述与研究了双相不锈钢这些特性的机制与形成。     

关于铬镍不锈钢低温冲击问题的探讨

通过对比分析国内外压力容器标准规范中对铬镍不锈钢焊接接头冲击试验及合格指标的规定 ,并结合具体的工程实践 ,对我国现行有关标准中规定以冲击功作为铬镍不锈钢焊接接头韧性合格指标的合理性提出异议 ,认为对于这类钢材 ,其焊缝的冲击试验以侧向膨胀量作为验收指标较为合理     

压力容器用钢板标准的最新进展

介绍了最新颁布和即将颁布实施的5项压力容器用钢板标准,叙述了各标准与原标准的区别和主要的技术指标,数据表明我国压力容器用钢板标准的一些技术指标为国际先进水平。     

奥氏体不锈钢压力容器制造中的焊接质量控制

随着不锈钢压力容器在化工、医药、纺织等行业中的应用日益广泛,对不锈钢容器的质量也提出了更高的要求。在压力容器的制造质量控制过程中,焊接质量是主要内容之一。不锈钢压力容器的焊接质量控制与其他金属材料相比有其自身的特点,因此,了解和认识这些特点,对提高不锈钢压力容器的制造质量有着重要的意义。     

低温用奥氏体不锈钢阀门零件的深冷处理

研究了奥氏体不锈钢在低温条件下的金属相组织变化及尺寸变化的机理，提高了低温阀门的密封性能。     

压力容器用钢锻件标准介绍(三)——JB4728—93《压力容器用不锈钢锻件》

本文简要介绍了压力容器用不锈钢锻件标准。本标准的技术要求较原JB755—85对不锈钢锻件的规定有了很大提高。例如,纳入了奥氏体不锈钢锻件内部缺陷用超声检测验收的标准。并增加了大量不锈钢锻件用钢钢号。     

预拉伸应变强化对 S30403奥氏体不锈钢形变马氏体相转变的影响

分别在-196℃和室温下以5×10-4/s（慢速拉伸）、2×10-2/s（快速拉伸）两种应变速率对6．5 mm厚的固溶态S30403轧板进行预拉伸应变强化。用XRD,SEM和TEM研究形变马氏体转变机制及转变量,并研究应变强化后试样的显微硬度。室温下,在变形初期,快速拉伸试样的α′-马氏体相变速度快,含量多于室温下慢速拉伸试样的值,但变形量大于等于15％时,由于变形温升作用,α′-马氏体相变量小于慢速拉伸;-196℃下,快速拉伸试样,变形初期α′-马氏体相含量少,但随着变形量增大,α′-马氏体量迅速增加,在变形量大于6％时,超过室温下快速拉伸变形试样产生的量;ε-马氏体量受预拉伸工艺影响较小,基本保持在7％以下;预拉伸后试样的显微硬度值随预拉伸工艺变化趋势和α′-马氏体的变化规律一致。     

0.5Ni低温压力容器用钢

本文汇集了国外标准中0.5Ni低温钢的化学成分和力学性能,介绍了我国0.5Ni低温钢的应用实例,列出了09MnNiDR钢板的部分试验结果。低温冲击试验结果表明,我国09MnNiDR钢板的低温韧性与德国的13MnNi63钢板相当。本文还推荐了0.5Ni低温钢的应用范围。     

耐点蚀当量(PRE)与压力容器用超级不锈钢

耐点蚀当量(PRE)被用作不锈钢综合耐蚀性能的定量标示.近年PRE=Cr+ 3.3Mo+16N的公式已在EN和ASTM标准中标准化.不锈钢标准中已有PRE ≥40(铁素体不锈钢为PRE≥35)的超级不锈钢28种牌号,国外压力容器标准中已有16种牌号.本文讨论了PRE的产生与应用以及超级不锈钢的性能和在压力容器中的应用.     

不锈钢在压力容器中的应用及焊接技术(一)

通过对我国20世纪尿素不锈钢的焊接、腐蚀性能的研究及大型尿素设备、双相钢设备和高级不锈钢设备及管道的制造与焊接技术的回顾，介绍不锈钢在一些典型压力容器中的应用并展望其扩大应用的前景。     

压力容器用钢锻件标准介绍(二)——JB4727—93《低温压力容器用碳素钢和低合金钢锻件》

随着低温压力容器的应用范围日益扩大,低温压力容器用钢锻件也正在逐步走向专门化。美国有SA350《要求缺口韧性试验的管道元件用碳素钢和低合金钢锻件》、SA522《低温用锻制或轧制含8%及9%镍合金钢法兰、管件阀门及零件》和SA765《压力容器元件用要求一定韧性的碳素钢和低合金钢锻件》等专用标准。日本有JISG3205《低温压力容器用碳素钢和低合金钢锻件》专用标准。英国在BS1503《承压用钢的锻制品(含锻制半成品)》中用专门的条款对低温用钢锻件提出特殊要求。国际标准ISO 2604/I《承压钢材—技术要求第一部分·锻件》也用专门章节对低温压力容器用钢锻     

奥氏体不锈钢低温气体渗碳工艺研究现状

介绍了一种提高奥氏体不锈钢表面强度的表面强化技术——低温气体渗碳,综述了该工艺在国内外的研究方法及研究成果,并对该技术在国内的研究趋势进行了展望。     

亚稳态奥氏体不锈钢深冷形变诱发马氏体相变及其自攻螺钉的制造

迄今，在我国仅有渗碳钢制造的自攻螺钉表面硬度达到HV0.3≥450和破坏扭矩符合GB3098．5标准的要求。至于不锈钢自攻螺钉，只有410马氏体不锈钢自攻螺钉其表面硬度才能达到HV0.3=430，与标准中规定的要求还有一定的距离。但是．在国外有五种采用不锈钢制造的自攻螺钉，其方法已成熟，产品具有魅力。相比之下其差距是很明显的。     

应变强化奥氏体不锈钢的低温冲击韧性

对S30408和S31603奥氏体不锈钢在室温下进行不同应变量10%~20%的应变强化处理,然后分别在常温至-269℃进行低温冲击试验,研究了应变量对试验钢低温冲击韧性的影响。结果表明:两种钢的冲击韧性随着应变量的增大逐渐降低,应变强化后两种试验钢冲击吸收能随着试验温度的降低而逐渐降低,当温度低于-196℃(77 K)后冲击吸收能趋于平缓,呈现出"平台";两种钢经过20%应变量强化后低温韧性仍较好,能够满足奥氏体不锈钢应变强化技术标准中低温冲击韧性指标要求。     

应变强化奥氏体不锈钢压力容器的变形规律研究

在对常规压力容器实施应变强化工艺过程中,容器将经历弹性变形和塑性变形两个阶段.当容器发生塑性变形时,其变形量对压力的响应较为敏感,因而合理控制容器的变形量是实施应变强化工艺的关键环节之一.在压力容器主要部位粘贴电阻应变计,测定相应部位的弹性变形量与逐级施加的应变强化压力之间的关系,并将得到的变形量数据作为后续验证有限元...