硫自养波形潜流人工湿地的脱氮机理及工况优化

将硫自养反硝化工艺与潜流人工湿地相结合,考察了其对低碳氮比污水中氮的去除效果。结果表明,增加曝气装置后硫自养波形潜流人工湿地的脱氮效果可以得到保障,在气水比为8∶1、水力负荷为0.8 m³/(m²·d)时,TN去除率为(70±5)%,出水TN浓度低于8 mg/L;NH4+-N去除率在90%以上,出水NH4+-N浓度低于3 mg/L;COD去除率为(50±2)%,出水COD浓度低于40 mg/L;p H值可维持在7~9。同时,石灰石填料具有同步除磷的效果。该工艺具有脱氮效率高、效果好、运行费用低的特点。     

两级A/O生物滤池与微絮凝过滤组合处理二级出水

针对西北地区低C/N值城镇污水处理厂二级出水,采用两级A/O生物滤池与微絮凝过滤组合工艺强化脱氮除磷效果。结果表明,生物膜形成后,在溶解氧、水力负荷、流量分配比分别为4 mg/L、1.2 m3/（m2·h）、70%∶30%的条件下,该工艺对COD、NH4+-N的平均去除率分别为85%、94%,出水平均浓度分别为19.86、0.48 mg/L,达到《地表水环境质量标准》（GB 3838—2002）Ⅲ类水标准;对TP的去除率为75%,平均出水TP浓度为0.22 mg/L,达到Ⅳ类水标准;对TN的去除率为72%,平均出水TN浓度为6.77 mg/L,远低于《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918—2002）一级A排放标准。组合工艺在保证COD去除效果的基础上实现了脱氮除磷。     

多点进水对前置预缺氧A~2/O工艺脱氮除磷的影响

某城市污水处理厂采用前置预缺氧A~2/O工艺,为了考察多点进水对该工艺脱氮除磷的影响,设置预缺氧池、厌氧池、缺氧池进水流量分配比分别为8∶1∶1、7∶1∶2、6∶1∶3、5∶1∶4、6∶2∶2、6∶3∶1。结果表明,进水流量分配比对处理过程中的硝态氮浓度以及出水总氮、总磷浓度具有显著影响,而对出水氨氮浓度影响较小;优化进水流量分配比能实现预缺氧池与缺氧池两个脱氮单元碳源的合理配置,实现总氮的高效去除,同时,能减弱高浓度硝态氮对厌氧释磷产生的抑制作用,为后续好氧阶段的过量吸磷提供强大动力。相比之下,较优的预缺氧池、厌氧池、缺氧池进水流量分配比为6∶2∶2,该工况下出水氨氮平均浓度为0.26 mg/L,总氮浓度为4.88～6.69 mg/L,总磷浓度在0.15 mg/L以下,出水水质显著优于国家一级A排放标准。与原工况相比,优化进水流量分配比后,全年可节省200余万元的碳源投加费用,且出水水质能实现更加稳定的控制,有效促进了水质与成本的双赢。     

沙湖污水处理厂低温脱氮问题诊断与优化

针对武汉市沙湖污水处理厂A2/O工艺在低温条件下脱氮效果不佳的问题,分析其原因并做出相应调整,提出了优化方案。在冬季低温时通过将污泥浓度提高到3 500 mg/L、内回流比上调为180%、曝气池DO提高至4.5~5.5 mg/L等措施,可强化A2/O工艺在低温条件下的脱氮效率,平均出水NH3-N、TN浓度分别为4.9、12.5 mg/L,出水水质优于《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级B标准。     

基于固体碳源反硝化的低碳源污水生物硝化技术

在污水处理工艺末端嵌入固体碳源反硝化滤池,可以不改变污水处理厂的原有工艺并提高对总氮的去除效率,方便应对污水厂的提标压力和低碳源污水的脱氮问题。以序批式生物膜反应器(SBBR)为对象,探究有利于低碳源污水生物硝化的运行模式和固体碳源反硝化滤池的脱氮效果。结果表明:对于COD为93~140 mg/L、TN为41~45 mg/L的低碳源污水,在SRT为20d、充水比为0.4、周期时间为3 h、氨氮负荷为0.112 kg/(m~3·d)、曝气量为3.8 m~3/(h·m~3)的情况下,SBBR的出水氨氮为1.5 mg/L,出水硝态氮为16 mg/L,出水硝态氮占出水总氮的70%,实现了高效稳定硝化。富含硝态氮的SBBR反应器出水通过固体碳源反硝化滤池后,出水总氮平均值为4.23 mg/L,COD平均值为25 mg/L,均低于《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级A标准,系统总的脱氮率大于90%,获得了优异的低碳源污水生物脱氮效果。     

处理低碳源污水的倒置A2/O工艺强化脱氮技术研究

针对重庆鸡冠石污水处理厂的倒置A2/O工艺在低碳源情况下脱氮效果不佳的问题进行了生产性试验研究.在采取了投加垃圾渗滤液(投配率为0.1%)、缩短初沉池的水力停留时间为原来的1/3和控制好氧第3段的DO为0.5 mg/L等措施后,可补充碳源15%以上,系统中活性污泥性状良好,脱氮效果得到大幅提高.出水NH3-N为2 mg/L,对NH3-N的去除率为90%;出水TN为17 mg/L,对TN的去除率为54%,实现了出水达标排放.     

A~2/O-气浮-MBR工艺与A~2/O-MBR工艺对比研究

将帘式膜MBR与A2/O及A2/O-气浮工艺组成两套对比工艺,进行市政污水处理研究。结果表明,A2/O-气浮-MBR与A2/O-MBR工艺均具有较好的脱氮除磷能力,前者出水水质更稳定,其出水水质中BOD、COD、NH3-N指标已达到GB 3838—2002《地表水环境质量标准》IV类水标准,对比GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A标准、GB/T 18921—2002《城市污水再生利用景观环境用水水质》标准,仅TP指标略有超标;此外,A2/O-气浮-MBR工艺与A2/O-MBR工艺相比出水水质更好,A2/O-气浮-MBR工艺过膜压力低于A2/O-MBR工艺,表明A2/O-气浮-MBR工艺有利于提高膜通量、延长膜寿命。     

污水厂深度处理氮磷示范工程设计探讨

在某污水处理示范工程设计中,通过对污水处理厂二级处理的现状水质及处理设施的分析,采用优化现状氮磷处理系统以及设置同步脱氮除磷深度处理滤池的工艺方案,即生物处理+同步脱氮除磷滤池工艺。实际实施中,只采用了脱氮除磷深度处理滤池工艺,运行结果表明,出水水质和经济指标均达到预期目标。出水水质优于一级A排放标准,能够稳定达到TN10 mg/L、TP0.3 mg/L的目标。     

AOA与多段AO工艺生物脱氮除磷性能的比较

在深圳市福田水质净化厂构建了规模为100 m³/d的AOA工艺中试系统,详细分析了运行约6个月的生物脱氮除磷效果,并与采用多段AO工艺的该厂一期工程进行对比。结果显示,中试系统出水总氮浓度可稳定低于2 mg/L,硝酸盐氮几乎被完全脱除。相对于福田水质净化厂一期工程出水硝酸盐氮浓度约为6～8 mg/L,在总氮中的占比达80%～90%,该工艺显示出了极限脱氮能力。另外,中试在未投加除磷药剂和未配置深度处理设施的情况下,还实现了较好的生物除磷效果,出水总磷浓度稳定在0.3 mg/L以下。相对于多段AO工艺,在相同进水水质和温度条件下AOA工艺实现了优异的同步脱氮除磷效果。该中试为AOA工艺的工程化应用提供了坚实的数据支撑。     

反硝化滤池在某工业园区污水处理厂的中试研究

利用Leopold反硝化滤池中试装置对污水处理厂二级出水进行脱氮除磷。试验结果表明,中试系统对硝态氮的去除效果良好,试验期间出水硝态氮浓度约为1 mg/L,平均去除率为82.28%;出水总氮基本在5 mg/L以下;以甲醇为碳源,可使出水COD稳定在30 mg/L以下;采用PAC强化除磷后,除磷效果稳定,出水总磷浓度基本在0.3 mg/L以下。     

铁砷复合污染下铁砷比对除砷效果的影响研究

针对铁砷复合污染型地下水,以原水铁砷比作为控制参数,通过烧杯试验研究了曝气接触氧化除铁工艺的除砷效果。结果表明,当初始砷含量分别为100,200,300和400μg/L时,原水铁砷比分别为35∶1,50∶1,52∶1和55∶1,能达到除铁效果且同时满足出水砷含量小于10μg/L的限值要求;根据氢氧化铁对砷的吸附机理,利用Freundlich吸附等温式建立了铁砷比与残余砷含量的数学模型,试验数据拟合结果与模型相吻合。此外,采用曝气氧化工艺处理铁砷复合污染地下水时,可以通过投加二价铁盐控制原水铁砷比,以实现同时去除铁砷的目的。     

臭氧-活性炭工艺处理黄浦江奉贤段原水初探

模拟水厂实际工艺,采用臭氧-活性炭工艺处理黄浦江原水.对比试验结果表明:预臭氧和后臭氧投加量分别为1.74和2.11mg/L时,O3-AC工艺对CODMn的去除率在80%左右,能有效解决出厂水CODMn大于3 mg/L的问题;对色度的去除效果显著,但在未形成生物膜的情况下,对氨氮的去除效果仅在20%左右,对亚硝酸盐的去...     

化学除磷比值对低碳源污水脱氮除磷的影响

为解决低碳源城市污水高效脱氮除磷及磷回收问题,开发了侧流A2O工艺,通过抽取不同量的厌氧池末端富磷上清液至化学除磷池,来研究系统的脱氮除磷效果及磷回收情况。结果表明,在无需增加额外碳源,进水COD为136～168 mg/L、NH3-N为32～40 mg/L、TN为36～45mg/L、TP为6～8 mg/L的条件下,当化学除磷比(富磷上清液抽取量与进水量之比)为10%～20%时,对TN和TP的平均去除率分别可达到95.7%、84%,其中,当化学除磷比为15%时,出水TP浓度可降至0.5 mg/L以下,出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准(》GB 18918—2002)的一级A标准;同时,回收磷量可达进水磷量的23%～29%,既实现了磷的可持续发展,又增加了污水厂的经济效益。     

A/O除磷工艺丝状菌污泥膨胀的研究

丝状菌污泥膨胀是影响活性污泥法高效、稳定运行的重要因素。采用A/O生物除磷工艺中试装置处理实际生活污水,分析了污泥膨胀发生的原因及恢复系统性能的方法。结果显示,长期曝气不均匀是导致丝状菌污泥膨胀的重要原因,通过调控系统运行参数可以有效控制由低DO值或者高负荷引起的丝状菌污泥膨胀。当发生污泥膨胀后,首先降低负荷至0.45 kgCOD/(kgMLSS.d),调节回流比为83%,同时控制好氧池各段的DO分别为1.5、1.0、1.0 mg/L以淘汰丝状菌,在SVI值降至200 mL/g以下后继续降低回流比至53%,同时降低曝气量以形成1.0、0.5、0.5 mg/L的DO浓度梯度。采取上述调控措施后,SVI值由569.8 mL/g降至150 mL/g以下,污泥性状得以恢复;同时出水COD和TP分别在50、0.5 mg/L以下,去除率分别约为85%、95%。     

O3／H2O2艺去除饮用水中2-MIB的效能与机制

以2-甲基异莰醇（MIB）为嗅味物质的代表物,采用过氧化氢／臭氧氧化（O3／H2O2）工艺去除水中嗅味物质,考察了O3／H2O2工艺对水中2一MIB的去除效能与主导作用机制。研究表明,投加H2O2显著提高了单独0,氧化对2-MIB的去除效能,H2O2与O3最佳物质的量比为0．3：1,且2-MIB去除效果随pH值的升高而升高。叔丁醇对2-MIB的去除表现出显著的抑制作用,在O3氧化2-MIB过程中,除O3分子氧化2-MIB外,O3在水中自分解产生的强氧化性的羟基自由基（HO·）也具有协同氧化作用。不同浓度的天然有机物（NOM）对2-MIB去除效果的影响不同,较低浓度的NOM促进了2-MIB的去除,但随着其浓度的升高,2-MIB去除率明显降低。O3／H2O2工艺对水中2-MIB表现出良好的去除效果,是强化去除水中2-MIB等致臭微量有机物的重要工艺。     

HPB工艺用于污水厂提标扩容改造的生产性试验研究

基于HPB工艺中试研究结果,为进一步验证HPB工艺在提标扩容实际生产工况下的处理效果和可实施性,在湖南某水质净化厂进行了生产性试验。试验期间,在总进、出水量保持不变的条件下,进行HPB工艺改造,将现状两组生化池(A2/O)切换为单组运行,处理水量提升1倍,总停留时间缩短为5. 0 h以下。通过复合粉末载体的投加及排泥过程中载体和附着微生物的回收循环,实现了"双泥龄",克服了脱氮菌和除磷菌的污泥龄矛盾,提高了脱氮除磷效率。试验结果表明,生化池混合液浓度控制在10 000 mg/L左右,在厂区进水水量和水质变化较大(K_Z≥1. 3)、水温低于冬季设计温度时,HPB工艺系统运行稳定,主要出水水质指标COD <30 mg/L、NH3-N <1. 5 mg/L、TN <10 mg/L、TP <0. 3 mg/L,能够实现高效、稳定达标。     

改良A~2/O工艺在长春北郊污水厂的应用

改良A2/O污水厂工艺运行稳定,具有较强的抗冲击性能,出水水质优于设计标准。平均进水COD为433mg/L时,平均出水COD为58.8mg/L,平均COD去除率达到86.3%,平均BOD5去除率达到91.8%,平均NH3-N去除率达到88.5%,平均TP去除率达到81.1%,均达到国家GB18918-2002污水排放一级B标准。     

低温A2/O工艺投加耐冷菌剂试验研究

本试验针对北方地区冬季污水厂生物处理效果差的问题,以 A<'2>/O 为研究工艺,考察耐冷菌剂对低温条件下 A<'2>/O 工艺处理效果的影响,将常温(约 23℃)、低温(约 12℃)及低温投加耐冷菌剂后三种条件下的处理效果进行对比分析.得到三种条件下 COD 的平均出水浓度分别为 25.04,45.36 及 28.6...     

BAF工艺处理微污染含铁锰地下水试验研究

采用BAF工艺处理微污染含铁锰地下水,研究了其净化效能和适宜的运行条件.结果表明,在水力负荷为4-5 m3/(m2·h),气水比为3:1-4:1的试验条件下,BAF工艺能有效去除氨氮、锰、铁、CODMn.和浊度.当原水铁含量小于2 mg/L,滤层中部DO在4 mg/L左右时,对氨氮的去除效果最佳.微量Fe2+即可维系滤...     

Effect of photochemical treatment on the biocompatibility of a commercial nonionic surfactant used in the textile industry

The degradability of surfactants is a frequent and complex issue arising both at domestic as well as industrial treatment facilities. The present paper describes a laboratory study conducted to elucidate the photochemical and biochemical treatability of a nonionic, alkyl polyethylene ether-based surfactant formulation commonly used in the textile preparation stage. The application of H(2)O(2)/UV-C advanced photochemical oxidation appeared to be a suitable treatment alternative and 90% COD removal (COD(0) approximately 500 mg/L) could be achieved under optimized process conditions. A significant COD removal efficiency (74%) could also be reached after biodegradation (final COD=135 mg/L) of the surfactant; however, necessitated an acclimation period of at least 6 weeks for the achievement of steady-state conditions. H(2)O(2)/UV-C treatment efficiency was seriously retarded upon elevation of the initial COD to around 1000 mg/L, resulting in 46% COD and 38% TOC removal after 120 min photochemical oxidation (H(2)O(2,0)=1020 mg/L; pH(0)=9.1). The BOD(5)/COD ratio increased from 0.23 to 0.31 after the application of H(2)O(2)/UV-C revealing that photochemical pretreatment may have a positive effect on the ultimate biodegradation of the nonionic surfactant. Although the time required for activated sludge treatment to reach steady-state conditions could be reduced to 3 weeks for the photochemically pretreated surfactant formulation biochemical COD removal efficiency dramatically decreased from 74% to 39% for the nonionic surfactant being subjected to H(2)O(2)/UV-C pretreatment (ultimate COD after activated sludge treatment=265 mg/L).