透水框架在改进丁坝结构型式上的应用

丁坝坝头绕流呈复杂的三维结构,常导致坝头局部冲刷,易诱发丁坝水毁。为改善丁坝坝头的水流条件,利用四面体透水框架对常规丁坝结构型式作了有益改进,即将常规丁坝的实体坝头改成由四面体透水框架铰接而成的透水坝头,并通过水槽试验研究其水动力特性及冲淤特性。研究表明,透水坝头能有效分散坝头集中绕流,减弱坝头脱离涡的形成条件,并阻滞下潜流,相应地,坝头局部冲刷坑深度也得到有效控制。此外,试验还研究了透水坝头透空率以及长度对局部冲刷的影响。研究发现,存在一个最优透空率,使得透水坝头控制坝头局部冲刷的效果最好,透水坝头的透空率过大或过小时,透水坝头对局部冲刷坑深度的控制有限。另外,在坝头绕流的影响范围内,随着透水坝头长度的增加,其减小坝头局部冲刷的效果越好,当透水坝头长度超过这一范围后,透水坝头长度的增加对减小坝头局部冲刷的效果不再明显。     

丁坝坝头床沙起冲流速及局部最大冲深计算模式的探讨

本文通过对丁坝坝头床沙起冲流速进行较为全面、系统的试验研究,在单因素分析及丁坝附近水流结构的观察分析的基础上,用优化组合及多元线性回归的方法,提出了丁坝坝头床沙起冲流速的计算方法.进而得出了坝头局部最大冲深的计算模式验证资料表明:公式结构形式合理、简明扼要,能够反映坝头局部最大冲深的变化规律.     

青草沙水库北堤丁坝群保滩工程冲刷特性试验研究

该文采用定床试验和动床试验相结合的研究方法研究青草沙水库北堤丁坝群的坝田区流态和坝头区冲刷特性,分析软体排对丁坝坝头及坝田区的防冲刷效果。结果表明,丁坝群护岸保滩作用效果良好;在丁坝坝头近区局部流速较大,极易造成坝头局部冲坑深度较大,不利于坝头稳定;在坝头区设置软体排可以保护丁坝坝头,使其有效避免冲刷破坏影响。     

关于“支墩坝温度应力的近似分析”的讨论之三

水利学报在19s8年1、2两期发表了朱伯芳同志的“支墩坝温度应力的近似分析”一文和汪景琦同志等的两篇讨论,现在愿将个人的一些看法,提出来供商讨。一、关于支墩和坝头间相互作用力问题原文假定两者之间仅作用有剪应力,我觉得不只是剪应力存在,而且还有垂直应力存在,因为:(1)原文既将坝头当作单维杆件来考虑,就不应该忽略坝头受弯时所产生的挠度和角转,坝头在这里可以看成悬臂梁,则坝顶部分挠度一定累积成比较大的数字,和高度     

崇明岛丁坝坝头冲刷防护对策初探

分析了崇明岛环岛丁坝坝头松动、跌落破坏的缘由 ,提出采用加筋机织布软体排等护底材料是丁坝坝头冲刷防护的有效措施 ,并对软体排性能要求、丁坝坝头的防护范围和软体排的布置原则进行论述     

丁坝局部冲刷研究现状与展望

分别从丁坝附近水流结构、回流区范围、坝头局部冲刷机理、坝头局部冲刷影响因素和坝头最大冲深计算公式5个方面回顾了丁坝冲刷研究成果,认为:①水流结构是开展后续研究的基础;②相对回流区长度与断面缩窄比是否存在相关关系、相对回流区长度野外观测值与概化公式为何差距甚远、对坝头局部冲刷有重要影响的各因素中哪一个或哪几个占主导等问题尚无定论;③对于坝头局部最大冲深影响因素的研究甚多,但有些因素的研究结果不一,还有一些对冲深有重要影响的因素研究很少;④丁坝坝头局部最大冲深的计算公式一直存在理论性不强的缺陷。     

台阶式丁坝水动力特性及防冲效应

丁坝是航道整治工程中广泛采用的一种整治建筑物,然而丁坝坝头复杂的水流结构,常导致坝头局部冲刷,易诱发丁坝水毁。为减弱坝头的水流动力,提出了设置台阶式坝头的新型丁坝结构形式,并通过水槽试验研究了台阶式丁坝的水动力特性及冲淤特征。研究表明,台阶式坝头能逐级分散坝头的集中绕流,消弱坝头脱离涡的涡量强度,而台阶的台面也能逐级阻挡坝头下潜流,消弱其对床面的直接冲击;同时,台阶台面具有挑流作用,使得最大流速或最大紊动强度区相应外移,也有利于坝头的稳定。试验还研究了台阶级数、宽度以及坝身下游边坡是否设置台阶等对控制局部冲刷坑的影响。试验发现,台阶级数相对越多,宽度越宽,其减小局部冲刷的效果越好;坝身下游边坡设置台阶增大了台阶台面阻挡下潜流及挑流的面积,也有利于控制局部冲刷的发展。     

水电站综合自动化系统的设计

自动化系统在水电站控制中逐步得到广泛应用.以大河电站和坝头电站为例,分别介绍了大河水电站保留常规控制和坝头水电站全计算机监控的综合自动化系统设计特点及其相应的监控系统、自动化元件、保护装置的设计配置,并考虑坝头水电站贯流式特点,加入所需控制设计.     

水力插板透水丁坝坝头冲刷深度规律初探

水力插板透水丁坝的坝头局部冲刷严重影响着水力插板的稳定性和安全性。采取单因素控制变量的方法进行室内动床试验,探索了坝头冲刷坑深度与模型沙粒径、束窄度、流量、水力插板透水率、丁坝挑角之间的关系。结果表明:当模型沙粒径从0.058 mm至0.138 mm增大138%时,坝头冲刷坑深度从9.2 cm至5.7 cm减小38%;当丁坝束窄度从0.08至0.42增大425%时,坝头冲刷坑深度从5.3 cm至9.2 cm增大74%;当流量从10.28 L/s至16.03 L/s增大56%时,坝头冲刷坑深度从6.5 cm至9.6 cm增大48%;当水力插板透水率从0增大至80%时,坝头冲刷坑深度从8.9 cm至2.1cm减小76%;当挑角θ小于90°,从30°至90°增大200%时,坝头冲刷坑深度从6.5 cm至9.0 cm增大38%;当挑角θ等于90°时,坝头冲刷坑深度达到最大值;当挑角θ大于90°,从90°至150°增大67%时,坝头冲刷坑深度从9.0 cm至7.1 cm减小21%。详细分析了模型沙粒径、束窄度、流量、水力插板透水率、挑角的变化对坝头冲刷坑深度影响的机理。     

水电站综合自动化系统的设计

自动化系统在水电站控制中逐步得到广泛应用。以大河电站和坝头电站为例，分别介绍了大河水电站保留常规控制和坝头水电站全计算机监控的综合自动化系统设计特点及其相应的监控系统、自动化元件、保护装置的设计配置，并考虑坝头水电站贯流式的特点。加入所需控制设计。     

陈村拱坝坝头稳定监测研究

本文根据多年变形观测资料,对陈村拱坝坝头稳定问题进行了分析,对下游坝面105水平裂缝灌浆后引起的一系列性态变化,进行了研究。本文指出陈村拱坝坝头部位因开裂损坏,其抗拒向上游倾复的能力已明显降低;在对裂缝进行灌浆补强处理时,应考虑灌浆可能带来不利影响。     

长江口典型丁坝坝头冲深计算模式选择与验证

根据长江口的水文泥沙特性和丁坝的特征 .探讨了适合于长江口典型丁坝坝头最大冲深计算的模式 ,为丁坝坝头冲刷坑深度计算和判断冲刷坑的稳定性提供依据 .并给出了适合于长江口典型丁坝坝头床沙起冲流速的估算式 .     

长江口典型丁坝坝头冲深计算模式选择与验证

根据长江口的水文泥沙特性和丁坝的特征。探讨了适合于长江口典型丁坝坝头最大冲深计算的模式，为丁坝坝头冲刷坑深度计算和判断冲刷坑的稳定性提供依据。并给出了适合于长沙口典型丁坝坝头床沙起冲流速的估算式。     

北江下游丁坝坝头最大冲深计算模式探讨

该文总结了前人在丁坝坝头最大冲深方面的主要研究成果,并根据北江下游的水文泥沙特性和丁坝的特征,探讨了适合于北江下游微弯河段凹岸和过渡段典型丁坝坝头最大冲深计算的模式,为北江下游河段典型丁坝坝头最大冲刷深度计算提供依据。     

钱塘江海塘沉井丁坝设计与施工

以沉井保护丁坝，丁坝保护海塘在钱塘江整治中取得了较好效果。沉井坝头以往需在高滩上建造，多年来，因钱塘江江道水文条件变化，滩地偏低，其应用受到限制。一般丁坝坝头采用无围堰施工，水深流急，施工技术难度较大，目前常用装石钢筋笼或环梁挂桩进行坝头保护。本文通过杭州郊区下沙海塘七格２号丁坝为例，在中低滩上采取填筑土工布充填土管袋大围堰，修建沉井丁坝获得成功。     

商品混凝土在海宁盐仓大坝坝头防冲工程中的应用

海宁盐仓大坝坝头冲刷防护加固工程首次将汽车泵送商品混凝土用于丁坝坝头防冲保护工程之中，并取得成功，介绍了水下钢筋混凝土在强涌潮河段，特别是在海宁一带的坝头防冲保护工程中的施工方法。     

丁坝坝头冲刷坑的终极深度及其过程

根据丁坝坝头局部冲刷的终级冲深和冲刷坑深度的发展规律，计算了丁坝坝头局部冲刷在一次水文过程中的最大深度，并用此方法估算了长江口航道整治工程中１６条整治丁坝坝头冲刷坑的深度，与崇明岛丁坝调查结果相比较，估算结果是合理的。     

潮流波浪作用下丁坝坝头概化模型的冲刷试验

根据窦国仁波浪潮流共同作用下的全沙模型相似理论，设计了长江口深水航道北槽概化物理模型．进行了清水潮流和潮流波浪、浑水潮流波浪作用下的4条丁坝坝头冲刷试验，给出了各丁坝坝头冲刷坑深度随时间的变化，对比了3种试验条件下丁坝坝头冲刷坑的深度．     

强潮河口丁坝坝头块体抗冲稳定分析

通过对钱塘江强潮河口段丁坝坝头块体防冲实践的调查分析，结合涌潮水槽模型试验，提出块体现场坝头防护成败的原因。最后，根据室内试验的成果，提出了改善强潮河口块体坝头防冲效果的块体抛投方式。     

关于拱坝坝头的稳定分析

关于拱坝坝头的稳定分析,是拱坝设计中的一个重要问题。由于问题性质复杂,目前尚无一定的计算方法,国外也还缺少专门性的论述,例如日本的拱坝设计规范及其解释中,除叙述一下平面分析、空间分析、直线破坏面、曲线破坏面等概念外,只笼统地提到需要进行稳定分析。近年来,笔者研究了我国几个拱坝坝头的稳定设计问题,并写成此文,希望进一步引起大家对这一课题的注意和深入的探讨。