T10钢表面中温双辉等离子渗铬强化的研究

用双辉等离子渗金属技术,对T10钢进行了880～900℃温度下的表面渗铬强化研究;检测和分析了渗铬强化层的显微组织、渗层厚度、硬度及铬浓度分布,并对渗铬强化层进行了抗磨损试验.结果表明,在880～900℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到良好的渗铬强化层.经双辉等离子渗铬强化的T10钢比常规热处理后的耐磨性提高了5～6倍.     

T10钢的超塑性及其在型腔模成形中的应用

T10钢经830℃和760℃两次循坏淬火后,在680℃至720℃的范围内,初始应变速率在1.3×10～(-4)至2.6×10～(-4)S～(-1)时获得最大的延伸率192％、应变速率敏感系数m为0.43,流变应力为40.8MPa。在T10钢矩形试样内的镦粗超塑过程中,发现准均匀镦粗现象。同时成功地实现了冷镦六方切边模的超塑性挤压成形。     

氨基甲酸铵泵液压缸腐蚀疲劳的研究

在尿素生产中,高压柱塞泵的液压缸是用10X17H13M3T或08X17H16M3T钢来制造的,其工作介质系温度为80～100℃和压力为17～200公斤力/厘米~2的碳酸铵(氨基甲酸铵)。运行5000小时后,在应力集中最大的部位产生腐蚀疲劳,致使液压缸损坏。壁厚为1.5毫米的10X17H13M3T钢制造的管状试件在上述介质中受到脉动拉力时(n=100次/分)其腐蚀疲劳极限为20公斤力/     

磨合添加剂对内燃机缸套珩磨的影响

利用MPX-2000型盘销式摩擦磨损试验机,研究了磨合添加剂T301和T321及其复配后对20钢缸套的珩磨效果;采用SHIMADZU SSX-550型扫描电子显微镜观察20钢试件的磨损表面形貌。结果表明：两种磨合添加剂添加量在质量分数为20％时,缸套的磨损量最大,并且添加T321时的磨损量是添加T301的3倍;在完成的实验中,T301和T321复配的最佳比例为10％T301＋10％T321;磨合添加剂对20钢缸套的珩磨主要发生的是摩擦化学（腐蚀）磨损。     

稀土元素对钢的固体渗硼催渗作用的研究

本文介绍了渗硼剂中加入不同量稀土元素对钢的固体渗硼催渗作用的不同。同时,介绍了不同钢种加入稀土氯化物均有一个最佳值,如GCr15钢和T10钢加入量为2％;50Gr钢和45钢加入量为4％;65Mn钢加入量为12％。实验表明与不加稀土元素相比,可提高渗速23％～55％。同时可使硼化物层致密性增加,过渡层增加,硼化层的显微硬度增加。     

TP1000涂层刀具车削淬硬钢的磨损与破损形态

用TP1000涂层刀具对淬硬45钢和淬硬T10A钢进行了正交车削实验,并进行了相应的扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)分析。结果表明,切削淬硬45钢时,涂层刀具发生了磨损和破损,磨损机理主要是磨料磨损和氧化磨损,破损机理主要是涂层剥落。切削淬硬T10A钢时,涂层刀具主要发生破损,破损机理主要是涂层开裂、剥落和崩刃。     

5CrMnMo钢在冷镦模上的应用

在生产中,人们通常只把5CrMnMo钢作为热模具钢使用。我们用它制成冷镦模,经试用和几年的实践证明,采用5CrMnMo钢制造六方冲、四方片等多种冷镦模效果良好,比原用9SiCr、Cr12MoV等钢制冷镦模具有性能稳定、工艺简单、成本低、寿命长等优点。一、选材的依据冷镦冷挤模常用T10A、9SiCr、Cr12MoV等几种钢材制造,热处理后硬度在HRC59～61,使用时失效形式为崩刃、破断或折断;若降低硬度则     

提高机床夹具摩擦元件耐磨性的一些措施

本文对45钢钻套表面渗硼进行了生产应用试验,与用T10钢淬硬钻套对比,其耐磨性可提高5倍。     

手用钢锯条高频淬火及其性能

本文研究了T10A钢手用钢锯条高频淬火新工艺及其在生产线上的应用。文中分析、比较了高频淬火锯条与目前广泛采用的氰化处理和盐浴加热淬火锯条的金相组织、性能及经济效益。结果表明,T10A钢手用锯条采用高频淬火,对提高产品质量、降低成本消耗、防止环境污染都是卓有成效的。     

离心铸造生产中熔剂的应用

<正> 苏联南方制管厂离心浇铸的管子是用尺寸为550×250×3750毫米、重5520公斤的08×10H20T2钢和尺寸为620×330×3700毫米、重6240公斤的08×18H12T钢制造,对此进行了试验研究。为了离心浇铸含钛钢,应用了萤石基熔剂。此种熔剂熔炼温度低(1250—1290℃),同时,在08×10H20T2钢和08×18H12T钢的浇铸温度时,     

可旋转螺旋升角的弹性刀杆

本文介绍的可旋转螺旋升角的弹性刀杆,有以下几个特点: 1.采用了装配式(见图)。它由刀杆、刀杆座、弹性套、垫圈、球面螺母等组成。除弹性套用65Mn钢,淬火硬度HRC45～55外,其余均用45钢,刀杆硬度为HRC38～42。为便于加工10×10刀槽采用盖板电焊的方法。     

可旋转螺旋升角的弹性刀杆

可旋转螺旋升角的弹性刀杆如图所示。它由刀杆5、L形刀杆座6、弹性套4、盖板2和球面螺母8等组成。除弹性套4用65Mn钢(淬火硬度45～55HRC)外,其余均用45钢制作。刀杆硬度为38～42HRC。为了便于加工10mm×10mm方刀槽,采用盖板2、沉头螺钉1压紧的方法。     

炼钢厂脱硫倾翻车液压系统的改造

脱硫倾翻车是炼钢厂80T炉区脱硫站的重要设备,通过它的倾翻,扒渣机的扒渣等工艺降低了钢中的含硫量,提高了钢的品质,为宣钢的品种钢开发打下坚实的基础.     

GCr15钢A_(cl)以上的超塑性及超塑形变热处理

GCr15钢经830℃循环淬火2—3次后,在T=780～800℃,■=0.4～2.8×10~(-2)min~(-1)条件下可实现γ+k二相区的组织超塑性,在其超塑变形条件下进行模具的超塑成形效果良好,模具超塑成形后直接淬火可实现超塑形变热处理。GCr 15钢经超塑形变热处理后与常规热处理相比,多冲寿命成倍提高,抗弯强度及耐磨性均明显提高。     

铬12型钢原毛坯过热引起的模具开裂的金相鉴别

一、问题的提出由于Cr12型钢具有淬透性高、耐磨性好、变形小的优点,所以在模具上应用普遍。实践证明:在目前锻造水平下,它比T10A、CrWMn等钢更容易在热处理后开裂,尤其是模具尺寸较大时更易出现裂纹。具体有以下两种情况: 1.同一形状、尺寸的Cr12模具,同放在一把钩子上吊挂于盐浴炉中加     

钻头测量卡板

钻头测量卡板是一种检查钻头几何角度和刃磨质量的专用量具。它能代替目前常用的万能角尺,圆弧卡规、深度尺等量具和一些专用量具。我厂曾自己制作过钻头测量卡板,使用方便,经久耐用,解决了刃磨和使用钻头时的许多实际问题,成为孔加工中检验钻头切削部分用的不可缺少的专用量具。制作时,卡板厚度按卡板大小而定,一般约3～3.5mm。材料为45钢,调质处理,或低碳钢(20、20Cr)渗碳、硬度HRC56～62,或碳素工具钢T8A、T10A。亦可选用锰钢、合金钢,以保持硬度。如无条件在铣床上拉刻度值时,可采用简便办法,即利用一段钢卷尺,用无机粘结剂把它贴在卡板角度边上,粘结面要     

仿形轴淬火变形的控制

仿形轴是我厂某产品车削加工夹具中的主要零件,见图,材料为T8钢,要求硬度58～62HRC。在热处理生产中发现,它的淬火变形特别大,一般达到1.2～1.9mm,大大超过外圆磨量而报废。虽然经过多次工艺方法调整(见下表),仍然不能有效地碱少淬火变形。     

圆锥滚子冲模的制造工艺与实践

通过分析圆锥滚子冷镦冲模生产现状，对冲模的生产过程，尤其是热处理工艺做了一系列改进。选用T10A钢，冲模淬火后采用低温回火工艺，并在使用部位配有合适的冷却设施，使冲模平均寿命由原来的0．9～1．5万件提高到2．6～3．8万件。     

钢制变速盘热处理新工艺

机床变速盘工作状态下要承受冲击、弯曲、扭转和磨擦的作用,因而要求其应有适宜硬度、耐磨性和强韧性。变速盘结构(见图1)技术条件:洛氏硬度HRC58～62,孔圆度≤0.1mm,盘平面度≤0.15mm。T10A钢是过共析钢,易退火软化。但因过剩渗碳体较多,易过热,淬火变形开裂倾向大,若用常规热处理工艺则淬火后组织为:片状马氏体(M片) 碳化物(K) 残余奥氏体(Rr)。 又因变速盘结构复杂,断面变化急烈;T10A钢淬透性、淬硬性较差,用急烈盐水作淬火剂易造成变形开裂;水-油双液分级淬火不易掌握,热处理合格率仅70～75%。 针对上述情况,笔者通过试验,采用图2所…     

T8钢干滑动磨损表面形貌和磨损颗粒特征

结合磨损试验得到的磨损率曲线,采用扫描电子显微镜对T8钢干滑动磨损表面和磨损颗粒进行了观察分析。指出在1～2m/s的滑动速度范围、20～140N的正向载荷条件下,T8钢的干滑动磨损过程主要有氧化特征的轻微磨损和有粘着脱层特征的严重磨损两种主导机制,并在较高的载荷和速度时开始出现熔化磨损特征。