SA335-P92钢焊接工艺研究

分析SA335-P92钢与焊材的化学成分及力学性能,针对某电厂超超临界机组锅炉主蒸汽管道、再热热段管道的焊接经验,对SA335-P92钢焊前坡口检查控制、管道对口控制、焊前预热控制、现场焊接工艺控制、焊后热处理控制等进行论述,为其它工程SA335-P92钢的焊接提供借鉴。     

SA335-P92钢管采用感应加热焊接热处理工艺试验

在宁海电厂二期工程1 000 MW超超临界机组工程建设中,采用感应加热设备进行了相应的焊接热处理工艺试验,解决了SA335-P92 钢管的焊接预热及焊后热处理存在的内、外壁温差问题,提高了SA335-P92 钢管的焊接热处理质量。该试验方法可为国内其他超超临界机组焊接预热及焊后热处理提供借鉴。     

锅炉再热蒸汽管道SA335- P91钢的焊接

分析了SA335 - P91钢的特点和焊接性能,从焊接工艺方法、焊材选用、焊接坡口制备、焊接工艺规范、焊接过程控制、焊后热处理等方面阐述了锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢的焊接过程.焊接质量检验结果表明,锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢焊接的各项检测指标均符合要求.     

超临界机组SA335-P91主蒸汽厚壁管焊接工艺

介绍了超临界机组主蒸汽SA335-P91厚壁管焊接时所采用的焊接材料、焊接方法、工艺要求及难点,并对施焊后厚壁管焊接件的焊缝外观、断口、冲击韧性、抗拉强度等进行了检测、分析,结果均符合标准要求。通过试验确立了适合SA335-P91厚壁管的焊接工艺参数及相应的热处理规范,对该类型钢种厚壁管的焊接具有指导意义。     

主蒸汽管道（P91钢）焊接工艺试验

玛电三期工程2×300MW火电机组主蒸汽用管采用SA335-P91钢制造,P91钢在国内属推广阶段,在新疆区内火电机组安装属首次,新疆电力建设公司培训中心对该钢种进行了工艺评定,本文对SA335-P91钢的工艺特点、预热、焊接及焊后热处理等工艺规范进行了阐述。通过实验,焊接接头的各项性能取碍了良好的结果。     

华能玉环电厂工程P92、P122钢现场焊接及热处理工艺

文章介绍了超超临界机组采用SA335P92、SA335P122材质主蒸汽管道的焊接工艺及焊接过程中的控制要点,以及现场实施焊口局部热处理的经验及教训.提出了施工现场热处理设备配置和工艺选择的方案及改进措施.     

SA335-P92钢焊接技术试验研究

为解决SA335-P91和SA335-P92钢在超临界以及超超临界机组应用中出现的焊接接头冲击韧性较低的问题,以SA335-P92钢为例进行了焊条直径、焊接电流、单层焊道厚度、焊条摆动幅度和焊接速度对焊接质量影响的试验研究,2组6个焊接试件的数据对比分析表明：采用小规格焊条（直径为2.5 mm和3.2 mm）、小电流（80～120 A）、焊道厚度薄（2.0～3.2 mm）、焊条摆动幅度小（7～10 mm）和焊速快（140～200 mm/min）的工艺最佳。实际应用证明,采用所提焊接工艺,焊缝冲击韧性可达70～100 J,能有效控制焊接质量,提高焊接一次合格率。     

SA335-P91钢焊接热处理质量控制

文章介绍了SA335-P91钢(以下简称P91钢)管道安装中焊接热处理质量控制,通过承建的300MW及以上火力发电机组工程中积累的实践经验、数据和技术资料,对P91钢的焊接热处理质量控制进行了详细分析。     

SA335P91钢焊接工艺在330MW机组上的应用

阐述了江苏南通天生港电厂2台330 MW机组主蒸汽管道、高温再热蒸汽管道(热段)的管道尺寸规格和材质,对SA335P91钢的焊接特性进行了分析,制定了焊前准备、焊接工艺和焊后热处理工艺方案.实践证明,该焊接工艺是可行的,满足DL/T869-2004要求,能够保证焊接质量.     

P92、P122钢现场焊接及热处理工艺的实施

华能玉环电厂1 号机组是国内首台超超临界机组, 首次在主蒸汽管道采用SA335P92、SA335P122材质。在1 号机组P92、P122 钢的现场焊接施工中, 采用了GTAW+SMAW工艺, 内充氩保护, 焊前预热, 进行2层氩弧焊打底, 2 层氩弧焊厚度为5～6mm, 预热方法采用电加热方式, 采用较小的焊接热输入量进行施焊。焊接结束后, 立即降温进行马氏体转变。玉环电厂1 号机主蒸汽( P122、P92) 及再热热段( P91) 经过焊缝硬度及微观金相检验符合业主的要求。     

纯低温水泥窑余热锅炉技术的开发

阐述了水泥窑余热锅炉技术的发展历程、纯低温余热锅炉的技术参数及纯低温余热锅炉的开发过程中面临技术难点。     

热电联产电厂热网节能经济运行方式浅析

阐述了热网节能控制技术的原理,即根据室外日平均温度,通过调节一级网供、回水温差,控制热源供热量的经济运行方式,并对所产生的经济效益进行了分析.实践证明,该种控制方法能够使供热企业获得较大的经济效益.     

低压开关柜的热设计

目前市场对低压开关柜提出了高防护的要求,所以制造开关柜时需考虑内装电气元器件的散发热量,根据开关柜的外形尺寸及内装电气元器件的热功耗及安装位置,确定满足产品温升要求条件下能否正常工作。介绍了低压开关柜的发热计算程序,并举例验证低压开关柜的热设计。     

评估回热加热器热经济性的正确指标

在火电厂中 ,工程技术人员习惯用加热器的端差来评价回热加热器的热经济性。现今在大容量高参数机组的再热回热循环系统中 ,当装有独立的抽汽蒸汽冷却器的加热器或加热器具有内置式过热段时 ,该加热器的端差可能会出现负值。用热力学第二定律分析加热器的负值端差 ,将得到抽汽是被加热介质而给水是加热介质的错误结论。为此 ,对装有独立抽汽蒸汽冷却器或具有内置式过热段的回热加热器 ,建议采用加热器的传热系数和加热器有效度作为其经济性的评价指标     

金属线材在拉伸过程中的温升分析与计算

在深入分析金属线材拉伸过程中线材产生温升的原因及影响因素的基础上 ,从能量守恒的观点出发 ,总结了两种计算线材发热量的方法 ,并推导出了计算线材温度的递推公式。     

火电施工焊接热处理的现状及问题

文章从人员、技术装备、技术标准等方面总结了火电施工企业焊接热处理的现状,详细分析了当前火电施工焊接热处理中存在的主要问题和应对策略,以满足焊接热处理日益严格的要求,改进热处理的质量。     

架空线路并沟线夹温度分布研究

为了更清楚地了解输电线路线夹的故障原因,需要对线夹的温度进行监测。根据架空线路线夹的结构模型和传热学的原理,建立并沟线夹稳态热路模型,研究其整体的温度分布。利用有限元仿真不同环境条件下并沟线夹横截面部分的温度场分布情况,同时设计并沟线夹不同测温点的稳态温度的实验进行验证。根据此实验结果得出有限元仿真计算结果与实验结果最大误差在±5%以内,验证了模型的正确性。同时对进一步准确计算线夹内部的实际温度和了解线夹的发热状况提供理论基础。     

火电厂汽轮机组热耗率计算影响因素的分析

通过对热耗计算式的讨论,归纳分析了影响机组热耗率的因素,简要介绍了运用反平衡方法计算热耗率的步骤。对影响热耗率计算准确性的主要因素及主要参数进行了分析,以300MW机组为计算分析对象,对机组热耗率的影响因素进行了定量的计算与分析,为发电厂实施发电成本实时核算体系提供了理论分析基础。     

采用热路图法计算开关磁阻电机温升

在参考传统电机温升热路图模型的基础上．提出了开关磁阻电机热计算的方法．为开关磁阻电机的温升计算提供了依据。采用MATLAB工具．通过迭代的方法对有非线性参数的三源热路图进行了仿真计算。仿真结果与实验结果相符。     

余热锅炉的火用分析及其参数选择

通过对余热锅炉的火用分析，推导出余热锅炉参数与火用回收量的关系模型，并分别给出对应不同烟气入口温度，饱和蒸汽锅炉和过热蒸汽锅炉回收火用值和工作参数的选择图表，分析提高余热锅炉火用效率的途径和方法．推荐不同烟气温度条件下余热锅炉的优选参数．