基于STM32的伺服控制器接口技术研究

分析了伺服控制器对硬件接口的性能要求,提出了接口性能的评测指标,为伺服控制器接口性能评测提供了基础。针对目前主流的STM32高性能通用微控制器的接口特点,设计了基于STM32F405的伺服控制器实验平台,并通过实验验证了接口的性能,实验结果表明STM32F405的接口性能良好,可以满足伺服控制器实时性和准确性要求,对基于STM32的伺服控制器接口技术研究具有一定的参考价值。     

基于WIA-PA的多焊机监测网络设计

设计了基于WIA-PA标准以无线射频芯片CC2430为核心,以STM32F107为控制器的多点击监测传感器网络.详细介绍了监测网络的硬件组成和工作原理,重点讨论了软件部分的设计.试验表明,该设计具有稳定性、可靠性、实时性,满足多电机监测传感器网络对数据透明传输的要求.     

基于ARM的磁浮轴承控制器的设计

设计了一种基于ARM的磁浮轴承控制器,该控制器能够控制5个维度使转子悬浮,同时能够及时调整10组电流驱动器。该控制器选用32位ARM STM32F401RC作为核心处理芯片,具有可靠性高,速度快的优点.运行结果表明:精度能够达到0.05 mm,运行稳定可靠。     

基于STM32F4嵌入式的钢丝绳漏磁检测数据采集系统

针对现有钢丝绳漏磁检测仪体积、质量较大,操作不便等问题,研制了基于STM32F4芯片的嵌入式钢丝绳漏磁检测数据采集系统,主要包括探头的集成化整体结构、基于STM32F4芯片的数据采集及液晶显示部分的设计。最后,整机系统经过试验测试,结果表明该系统具有可靠性和实用性。     

基于STM32F407VE的磁浮轴承控制器的设计

为了对传统磁浮轴承控制器的不足之处进行改进，设计了一种基于ARM的磁浮轴承控制器。该控制器能够控制5个维度使转子悬浮，同时能够及时调整10组电流驱动器。该控制器选用32位ARM STM32F407VE作为核心处理芯片，具有可靠性高，速度快的优点，精度能够达到0.02 mm，运行稳定可靠。     

基于STM32F407VE的磁浮轴承控制器的设计（英文）

为了对传统磁浮轴承控制器的不足之处进行改进,设计了一种基于ARM的磁浮轴承控制器。该控制器能够控制5个维度使转子悬浮,同时能够及时调整10组电流驱动器。该控制器选用32位ARM STM32F407VE作为核心处理芯片,具有可靠性高,速度快的优点,精度能够达到0. 02 mm,运行稳定可靠。     

基于STM32F205RC的采煤机制动器监测系统设计

针对采煤机制动器中摩擦片温度和磨损量过高存在安全隐患的问题,设计了一种基于 STM32F205RC的采煤机制动器监测系统.该系统采用32位ARM STM32F205RC作为核心处理芯片,具有速度快,性价比高的优点.选用MAX6610作为ADC基准电路和温度冷端补偿电路,提高了温度测量的准确度.实时显示当前的磨擦片的温度和磨损量,并根据设定值产生报警,提高了制动器的安全性能.     

基于ARM Cortex-M4的采煤机制动器监测系统设计

本文设计了一种基于ARM Cortex-M4(STM32F401RC)的采煤机制动器智能监测系统,该系统能够解决采煤机制动器中摩擦片温度和磨损量过高存在的安全隐患问题。该系统选用32位ARM STM32F401RC作为核心处理芯片,具有速度快,可靠性高的优点。选用AD623作为热偶放大调理电路,DS18B20数字温度传感器作为冷端补偿,提高了温度测量的准确度。系统能显示所测的温度和摩损量,并具有超限报警功能,提高了制动器的安全性能。     

基于STM32F205RC的采煤机制动器监测系统设计（英文）

针对采煤机制动器中摩擦片温度和磨损量过高存在安全隐患的问题,设计了一种基于STM32F205RC的采煤机制动器监测系统。该系统采用32位ARM STM32F205RC作为核心处理芯片,具有速度快,性价比高的优点。选用MAX6610作为ADC基准电路和温度冷端补偿电路,提高了温度测量的准确度。实时显示当前的磨擦片的温度和磨损量,并根据设定值产生报警,提高了制动器的安全性能。     

基于阿里云的电阻点焊数据监测系统设计

基于阿里云物联网平台和MQTT(消息队列遥测传输)通信协议技术,设计了一套以STM32F103VET6单片机为主控核心,以阿里云IoT Studio(物联网应用开发)网页为监测界面的电阻点焊数据监测系统,实现了电阻点焊过程的在线监测和焊接电流、电极压力曲线的远程实时显示.该监测系统的设计分为硬件和软件两个部分,主要内容...     

比例压力控制系统的辨识

比例压力控制系统是某一测控系统中的重要组成部分,通过系统辨识,建立该比例控制的数学模型,为制定测控系统的控制方案提供了重要的依据。     

计算机辅助浇注系统优化设计及图形自生成系统

采用Ａｕｔｏ ＣＡＤＲ１２．０软件包和Ｆｏｘｂａｓｅ数据管理系统设计开发了铸件浇注系统计算机优化设计和图形自生成系统。     

电子束曝光机工件台控制系统设计

文章在比较不同数据传输方式的基础上简述了在电子束曝光过程中上位机曝光软件和下位机工件台控制系统之间的控制指令结构及其传送和转换过程.同时对下位机工件台控制系统的硬件结构和控制软件流程给予了详细介绍.最终实现了电子束分场曝光过程中的工件台移动控制.     

生产系统有效性评价指标体系

现代企业间的竞争已由过去的产品竞争转向了能力竞争，相应地，生产系统作为工业企业的竞争之本，正由过去追求其低成本和高效率生产转向了追求其自身素质和能力的修炼，即有过去注重其有用性转向了强调其有效性。但何种生产系统是有效的？如何在生产系统规划、设计和构造决策阶段采评价选择一个有效的生产系统；又如何在生产系统运行阶段采评价诊断一个生产系统的有效性。对此，文章首先界定生产系统有效性评价评价应遵循的基本准则及生产系统有效性的定义，在此基础上建立了生产系统有效性评价指标体系并给出了评价方法，为生产系统的有效性构建及运作提供了借鉴。     

Titanium-Aluminum System

The titanium-rich end of the Ti-Al phase diagram has been determined to the compound TiAI₃ (62.7 pct Al), thus joining the aluminum-rich portion previously investigated by others and completing the diagram. Micrographic analysis and X-ray diffraction were the chief methods used to determine the phase relationships.     

Uranium-Chromium System

The U-Cr system is of the simple eutectic type with some solid solubility of chromium in γ and β uranium. The eutectic occurs at 20 atomic pct Cr and melts at 859°C. The maximum solubility of chromium in γ uranium is 4 atomic pct at the eutectic temperature, and in β uranium the solubility is estimated to be 1 atomic pct. γ-β and β-α transformations were found to occur at 737° and 612°C, respectively.     

Ti-Cr-M系贮氢合金与致冷系统

Ti-Cr-M合金(M=V，Mo，Al)的吸氢特性 贮氢合金已被用作燃料电池汽车用的贮氢容器。具有BCC结构的Ti-Cr-V合金在373K大约有3％(质量)的有效氢容量，被认为是贮氢容器介质用的候选材料之一。就实际应用来讲，合金的吸放氢循环性能是贮氢合金最关键的特性；因此，研究了Ti-Cr-V、Ti-Cr-Mo和Ti-Cr-A1合金在高氢压力和低氢压力区域的循环性能。研究用的合金都是在水冷铜熔池中于氩气保护下电弧熔炼的，所用原料采用纯度高于99．99％(质量)的纯钛和纯铬，纯度高于99．95％(质量)的纯钒，试样经过了5次重熔以确保其均匀性。     

液压系统振动和噪声与系统设计

分析了液压系统产生振动和噪声的主要原因以及对系统的危害,结合科研工作的经验和体会,提出了在设计液压系统时采取的控制振动和噪声的技术措施,可供设计液压系统参考。     

中厚板控制冷却系统中自适应系统的改进

针对中厚板在轧后层流冷却过程中采用传统自学习方法修正计算对流换热系数存在的不足,提出利用BP神经网络对自适应系统进行改进。预报结果表明,采用神经网络计算换热系数后,终冷温度的控制偏差在±15℃以内,明显提高了终冷温度的控制精度,具有在线应用的前景。     

Titanium-Lead System

The Ti-Pb diagram was investigated in the region 0 to 58 pet Pb and from 500°C to liquidus temperatures. Three reactions were encountered: 1—β→α+Ti₄Pb at 725±10°C; 2—β+L→Ti₄Pb at 1305±10°C; and 3—the possible eutectic L→Ti₄Pb and γ between 1200° and 1300°C.