高坝洲电站轴流转桨式水轮机转轮反向水推力电算法研究

国内外装有轴流转桨式水轮机的电站,都曾经发生过抬机事故:转轮和导叶被破坏、顶盖跳动、发电机转子上抬、发电机集电环被破坏等。本文对高坝洲水轮机在导叶和桨叶不协联关闭过程中,用电算法对转轮反向推力、机组转速变化、压力变化过程等进行了研究。     

灯泡贯流式机组防止飞逸措施

灯泡贯流式机组防止飞逸措施湖南省马迹塘水力发电厂冯衍祥１概述灯炮贯流式机组在甩负荷过程中会出现沿主轴的反向水推力，水头越高，此反推力越大。由于反推力的作用，往往会出现机组转动部份轴向窜动（类似于立式机组的抬机现象）。因此在设计上，除了要考虑机组甩负荷...     

水泵水轮机转轮上下腔平压方式研究

水泵水轮机转轮进口到上下止漏环之间的上下水推力不平衡,会引起机组正向水推力过大或特定工况下反向推力过大而造成机组抬机的现象,现比较有效的解决方案有间隙平压和平压管平压两种.本文主要研究了两种平压方式对水力特性、水推力及转轮泄漏量的影响,结合其影响程度分析出了最优设计方案.     

齿轮传动装置在低水头电站的应用

齿轮传动装置在低水头电站的应用江西省南城县供电局（３４４７００）欧阳泽民，胥斌祥江西省南城县沙坪水电站建成于１９７８年１０月，是我省第一座低水头竖井贯流式水电站。其设计水头为３ｍ，单机引用流量１１．５ｍ’／ｓ，总装机容量为８×３２０ｋｗ，电站装有八台...     

塑料推力瓦的使用

塑料推力瓦的使用青溪水电厂四台机于１９９４年５月投产，总容量１４４ＭＷ，单机３６ＭＷ，属河床式径流电站，机组为轴流转浆式水轮机和立轴半伞式水轮发电机，由于水头低，冷却水温高，推力瓦温度过高的事故接连发生。将钨金推力瓦换成氟塑料金属瓦，１９９４年５月在...     

三峡水电机组选型建议

三峡电站水头变幅较大，最大水头与额定水头的比值高达１．４，单机容量大，机组台数多，汛期又有一定数量的泥沙过机，机组选型难度较大，本文根据三峡电站的特点，对机组主要技术数据（如转轮直径、转速、吸出高度、轴向水推力）的选择，总体布置、发电机冷却方式、推力轴承、水轮机转轮制造等问题，提出了一些建议。     

充分利用水能增发电量

葛洲坝电站是径流式电站,没有调节库容,汛期来水大,水头低,弃水多;枯水期水头虽够,但天然来水又不足。我厂一九八一年投产以来,根据电站的这一特     

卧式灯泡贯流式水轮机真机协联寻优数值研究

众多实际电站的运行情况表明贯流式电站模型机与真机性能存在差异，使得很多电站投产后因协联关系不正确而频繁发生出力不足、剧烈振动等问题，但通过现场试验调整协联又耗时耗力。因此本文基于动网格技术，在考虑自由液面及水体重力的情况下对贯流式水轮机进行真机协联关系的数值寻优。结果表明：数值寻优前后低水头工况协联关系变化幅度更大，且低水头工况下效率对导叶开度变化敏感度更高，因此电站在丰水期低水头工况下更有必要对协联关系进行调整，数值模拟协联寻优对低水头工况指导意义更大；协联关系的变化对转轮靠轮毂处的水流流动影响较大，相对液流角增加，同时转轮出口靠轮毂处的正环量减小，很好地改善了尾水管内的回流及涡带分布状态，有助于减小尾水管内的水力损失，提高水轮机的水力效率。所以数值协联寻优对贯流机组的设计和现场试验具有一定的指导意义。     

大容量灯泡贯流机组正向和反向水推力的计算

本文在统计分析和理论探讨的基础上,提出了灯炮贯流机组正向和反向水推力的计算公式。特别对反向水推力的计算公式作了推导,并绘制了正向和反向水推力系数与水轮机比速的关系曲线。还提出了减小反向水推力的措施。     

潘家口蓄能电机变极方式简介

1 电站概况潘家口电站位于河北省迁西县滦河干流上,是引滦入津之源头。该电站主要任务是城市供水,其次是发电和防洪。电站共装机四台:1号机单机容量是150MW,转速是150 r/min的常规机组;2号,3号,4号机是91MW 抽水蓄能机组。潘家口电站水头变幅大,最大毛水头为85.7m,最小毛水头为36m,水头变幅比是2.38。由于低水头运行机会多,此时机组振动和噪音很大,并且机组效率很低。为此,只有在水泵工况下采用变速运行,即转速分别是142.9r/min 和12.5r/min 下运行,才能使机组     

塑料推力瓦的使用

青溪水电厂四台机于1994年5月投产,总容量144MW,单机36MW,属河床式径流电站,机组为轴流转浆式水轮机和立轴半伞式水轮发电机,由于水头低,冷却水温高,推力瓦温度过高的事故接连发生。将钨金推力瓦换成氟塑料金属瓦,1994年5月在新安装的4号机上试运行,到1995年8月运行一年零三个月,即7337h,开、停机次数197次,炎热的厦天连续满负荷运行20天,推力瓦的最高温度仍在55C以下正常运行。自安装运行以来,从未因推力瓦温度过热而跳闸。4号机被定为一类机组。1、2号机已换上塑料推     

漫湾电站~#5机低水头运行及机组性能实测

漫湾电站250MW 水轮机是我公司自行研制的又一新型转轮的成功应用。电站~#5机于1993年7月正式并网发电。几千小时的实际运行表明,漫湾电站~#5机在超低水头、低水头下运行时出力余量较大,安全稳定。各项水力性能指标都达到了国内先进水平,为我公司占领澜仓江水电开发市场乃至西南水电开发市场打下了坚实基础。     

安装橡胶坝和扩机增容的可行性

白渔潭水电站位于衡阳市东郊,是耒水13个梯级的最后一级电站。系我国最早的一座坝后式低水头电站,该站第1台机组于1960年并网发电,现共装机6台总出力为15.5MW。由于电站在建设期间受原材料及资金的限制,长182m的溢流坝没有设计泄洪闸门,造成洪、枯期上游水位变幅较大,枯水期发电水头偏低,水能资源未得到充分利用。耒水上游具有多年调节性能的东江水电站于1987年10月并网发电,白渔潭溢洪道完善工程也已竣工,提高了电站防洪标准,并为提高正常蓄水位及扩机增容创造了有利条件。为充分发挥电站效益,现就安装橡胶坝及扩机增容可行性问题分析如下:     

大型水轮发电机组推力轴承润滑性能的对比分析

本文通过大化电站1号机推力轴承和葛洲坝电站3号机推力轴承在机组试运行时实测结果的对比分析,得到了在一定条件下,不同材料、不同结构的推力瓦对轴承的油膜厚度、油膜压力、瓦温、瓦变形的影响的具体数值,为推力轴承的结构设计与润滑性能预测提供了参考数据.     

现货市场环境下低水头梯级水电群精细化建模出清方法

梯级水电站间存在水力时空耦合关系,低水头电站调节性能较弱,在日尺度范围内水头变化较大,耗水率也随之变化,因此,在日前现货出清模型中不宜通过全天固定耗水率对低水头电站进行梯级水电约束简化处理。结合广西电网电力市场需求,以全社会购电成本最小及优先消纳清洁能源为优化目标,充分考虑低水头电站的水力特性曲线等复杂约束并对其进行线性化处理,构建基于梯级水电群精细化建模的日前出清模型,并调用商业优化求解器对模型进行求解。将广西电网34座水电站、101座新能源电站和47台火电机组的真实日发电计划边界数据作为参考,仿真结果表明所建模型能适应低水头电站的水头波动特性,反映梯级水电站之间出力和库容的联动关系,提升低水头梯级水电群的可发电能力。     

灯泡贯流式水轮机（Ⅲ）

5 机组参数的选择和过渡过程中的若干特点5.1 机组参数选择灯泡贯流式电沾属于低水头径流式电站,电站没有调节水库,水头与下游水位流量曲线有关,受下游水位变化的影响极大。当流量增大,下游水位提高时,水头随之减小,反之水头增高。从电站出力变化来看,枯水期水头高,但流量小,电站出力受阻而发不足额定出力。丰水期初始阶段,流量逐步增加,但因水头降低较快(因下游河面狭窄)出力仍然受阻。此后,流量随来水量的增加而增大,其增大速度大于水头减小速度(因下游河面变宽),电站出力增加。水头和流量组合到某种情况,     

李家峡水电站低水头下双排机运行的稳定性试验研究

文章通过对李家峡水电站低水头下双排机运行的稳定性进行试验研究,从机组的振动、摆度、压力脉动等方面分析了在双排机运行方式下,上游、下游侧机组间的相互影响,为机组在低水头下稳定运行提供了一定的指导依据,同时也为今后开发双排机组布置形式电站的设计和推广应用积累了数据和经验。     

贯流式导叶体啮合面加工工艺参数的分析计算

随着国内外逐步完成对高水头电站的开发利用，现逐渐形成以低水头贯流式机组为主的开发市场。在东风电机厂有限公司贯流式机组的研发及制造过程中，使用常规加工方法，巧妙地攻克了导水机构中导叶体啮合面加工的技术难点，获得了良好效果。     

水轮机导水机构密封结构的选择

阐述了水轮机导水机构目前采用的各种类型密封结构特点,根据国外电站运行和设计经验,总结分析了每种密封结构如何适用于各水头段的大、中、小型机组,并详细地阐述了每种密封结构的性能,可为导水机构密封结构的选择提供可靠的依据。     

水轮发电机推力轴承三项改进

富春江水电厂为低水头河床式电站,装机5台,总容量为297.2MW,主要担负华东电网的调峰、调频和事故备用。机组开停频繁,平均每天开、停机三次。由于在开、停机过程中,机组要经历低于额定转速的阶段,此时,发电机推力轴承瓦面与推力头镜面之间油膜会因转速降低而减薄,引起推力瓦钨金面的磨损;尤其当机组停运时间超过8小时再重新启动时,如果忘记操作检修油泵顶起发电机转子,则很容易