2Crl3不锈钢表面电火花强化及磨损和冲蚀行为研究

采用电火花表面沉积（ESD）技术，选用YG-8硬质合金和石墨两种电极，对2Cr13不锈钢进行表面强化处理。研究了强化层深度的影响因素，采用辉光放电谱仪（GDS）测试强化层元素分布，用X射线衍射仪（XRD）分析组织结构，用球盘磨损试验机评价耐磨性能，用喷砂型冲蚀装置评价冲蚀性能。结果表明：强化层与基体为冶金结合，其深度随电源电压增加而增大，Ar气保护能有效地降低强化层中N、O含量。石墨电极强化层存在大量的Fe3C、奥氏体和少量石墨；硬质合金电极强化层存在大量的W2C、Co6W6C和WC1-x，。经YG-8和C电极强化后，2Cr13不锈钢表面的硬度大幅度提高，摩擦系数明显降低，粘着磨损得到有效的控制，耐磨性能得到显著的改善。在10°小冲蚀角条件下，强化层明显提高了基体的抗石英砂冲蚀性能，而90°垂直冲蚀时，强化层的抗冲蚀性能却不及基体，原因是强化层韧性不及基材。     

不锈钢的电火花表面强化

以1Cr18Ni9Ti不锈钢为基材,采用电火花堆焊技术,研究堆焊后微观组织和显微硬度的变化.结果表明,堆焊层晶粒比基体晶粒细小,显微硬度高于基体.电火花堆焊可以改善不锈钢的表面耐磨性.     

电火花表面强化工艺及设备

介绍了电火花表面强化的原理及特点,概述了电火花表面强化设备的现状,最后讨论了电火花表面强化技术的发展趋势。     

电火花表面强化技术的研究现状

对电火花表面强化技术的国内外研究现状进行了比较全面的评述,详细介绍了电火花表面强化设备发展经历的不同阶段和电火花表面强化技术的应用现状,系统分析了电火花强化工艺方法、电火花强化层机械性能方面国内外研究状况、发展趋势和存在的不足之处.     

白口铸铁电火花表面强化研究

白口铸铁常被用于要求耐磨的工作表面,改善白口铸铁表面的耐磨性具有现实应用价值.利用金相分析、X射线衍射分析及显微硬度和耐磨性测试等手段,对白口铸铁表面进行电火花强化所得强化层的性能进行了研究,结果表明对白口铸铁进行电火花强化可以赋予其表层更高的硬度和更好的耐磨性.     

电火花表面强化技术发展概况

对电火花表面强化技术的基本原理、技术特点、发展概况及发展趋势进行了综合评述。     

铬-锰-氮奥氏体不锈钢在含沙海水中的冲蚀磨损行为研究

采用自制的圆筒型冲蚀磨损仪,对低、中、高流速条件下Cr-Mn-N不锈钢在含沙海水中的冲蚀磨损行为进行了研究。通过测定试样冲蚀失重率及扫描显微镜显微分析方法,研究材料在含沙清水和含沙海水中的相对耐冲蚀性和冲蚀机制。研究结果表明:试样在含沙海水中的冲蚀率均超过了在含沙清水中的冲蚀率,并随着流速的增大而增大,但增大的趋势逐渐放缓;在含沙清水中磨损机制以微切削为主,属磨料磨损;而在含沙海水中以腐蚀磨损为主,属小角度剥蚀。     

汽轮机叶片表面电火花强化工艺的研究

作者用自制的大功率（6kW）电火花强化机,研究了放电电容量、强化电流、比强化时间对2Cr13钢强化层厚度和表面形态的影响,推荐了汽轮机大叶片防水蚀电火花强化的工艺参数和流程。用于实际生产,已取得了明显的经济效益和社会效益。     

电火花表面强化的应用

我厂在加工一拉杆零件内孔时，采用一次挤压成型，因挤压过程中产生的高压、高温使挤压头的硬度大幅度下降，造成表面急剧磨损，进而拉伤，降低了使用寿命。经实践，采用硬质合金电火花表面强化后，其红硬性获得显著增加，使用寿命提高3倍以上。本文介绍将YGS硬质合金材料涂覆于T10A材料上，使其表面硬度达到HRC70～75。一、挤压头结构及挤压过程图1和图2分别为济压头结构和挤压加工过程示意图。工件内孔尺寸为小32．2，材料为30号钢，；加工前还孔尺寸为31．5mm，挤压量为0．7～1mm，挤压力约为1500kgf／cm2。因此在挤压内孔过程中急剧…     

汽轮机叶片表面电火花强化工艺的研究

作者用自制的大功率（６ｋＷ）电火花强化机，研究了放电电容量、强化电流、比强化时间对２Ｃｒ１３钢强化层厚度和表面形态的影响，推荐了汽轮机大叶片防水蚀电火花强化的工艺参数和流程。用于实际生产，已取得了明显的经济效益和社会效益。     

2Cr13不锈钢的车削加工

介绍了2Cr13不锈钢车削加工的主要特点，给出了影响切削性能的主要因素，实际证明，文中经验对2Cr13不锈钢的车削性能的改善具有明显作用。     

3Cr13不锈钢化学抛光研究

讨论了３Ｃｒ１３不锈钢材在不含ＣｒＯ３的溶液中进行的化学抛光工艺，通过正交试验对化学抛光溶液成分进行了优选，同时研究了缓蚀剂、稳定剂等添加剂成分对这种不钢化学抛光亮度的影响。结果表明，在８５℃的条件下抛光８ｍｉｎ就可以在３Ｃｒ１３不风表面获得是光亮度。     

45钢表面电火花沉积TiB_2涂层的结构及性能

在45钢表面通过电火花沉积制备了TiB2陶瓷涂层,通过光学显微镜和扫描电镜及其附带的能谱仪分析了涂层微观形貌及元素分布,并测试了涂层横截面的硬度分布及涂层的耐磨性。结果表明:45钢表面电火花沉积的TiB2涂层具有明显的四个区域,涂层连续、均匀且致密,界面上无分层,热影响区内铁素体晶粒被大大细化;基体中的铁元素显著扩散到涂层中,涂层与基体形成了牢固的冶金结合;涂层的硬度高达1 600 HV以上,其耐磨性优于淬火态Cr12MoV钢的耐磨性。     

不锈钢0Cr18Ni12Mo2Ti焊接接头的蠕变行为探讨

利用低温破坏测试方法研究了0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢焊接接头的蠕变行为,并对试样断口进行了电镜扫描,以获得该不锈钢焊接接头的蠕变行为与温度和应力的关系。结果表明：随着温度的提高,空洞尺寸趋于增大,空洞密度增加,脆性断裂面的比例降低;应力对空洞尺寸和密度的影响与温度对其的影响类似,但温度对蠕变行为的影响较应力对其的影响要明显。     

插铣不锈钢Cr13的铣削力建模分析

在瞬时刚性力模型的基础上搭建了插铣铣削力理论模型,通过加工不锈钢Cr13确定了模型方程中的铣削力系数。经MATLAB仿真并与切削试验结果对比,验证了该理论模型的可行性以及插铣Cr13的铣削力系数的准确性。     

应变强化对022Cr17Ni12Mo2奥氏体不锈钢显微组织和力学行为的影响

采用电液伺服万能试验机、X射线衍射仪、金相显微镜和透射电子显微镜,研究了应变强化对022Cr17Ni12Mo2奥氏体不锈钢微观组织和力学行为的影响。结果表明：前期预应变强化过程中,材料没有发生相变,形变孪晶数量的增加使材料的屈服强度和硬度得到大幅提高,但塑性有所降低,发生形变孪晶诱发强度效应。随着预应变量的增大,应变强化能力减弱,瞬变应变有所降低,位错的滑移模式发生转变,从单系滑移和平面滑移向多系滑移和交滑移转变。     

汽轮机低压转子2Cr13不锈钢叶片断裂分析

通过断口宏观形态分析、扫描电镜(SEM)微观观察、能谱(EDS)分析和显微组织分析以及常规力学性能测试,对电站汽轮机低压转子2Cr13不锈钢叶片断裂失效模式和失效原因进行了全面的分析,并对开裂机制进行了深入探讨.结果表明:该汽轮机低压转子2Cr13不锈钢叶片的失效模式为腐蚀疲劳破坏,叶片材质较差的内部因素和腐蚀疲劳的工况条件共同作用造成了叶片的断裂失效.     

渗氮温度对3Cr13不锈钢表面离子渗氮层组织和性能的影响

利用等离子渗氮技术,在不同温度下对3Cr13不锈钢渗氮6 h,研究了渗氮温度对渗氮层组织结构和性能的影响。结果表明:渗氮温度显著影响3Cr13不锈钢表面渗氮层的结构与性能,渗层厚度随着渗氮温度的升高而增加;渗氮温度升高促使表面相由α′N相和ε相逐渐变成CrN相及γ′相;随着渗氮温度的升高表面硬度提高,耐磨性能随之提高;而耐蚀性在低温渗氮(400℃)时比基体略有提高,之后(≥450℃)随着渗氮温度的升高呈下降趋势,且低于基体的。