脱硝火电厂空气预热器堵塞原因分析及对策

黔东电厂锅炉脱硝系统投运后,空气预热器发生了严重堵塞。文中针对氨逃逸量大、吹灰方式不合理及冷端综合温度低等主要原因进行深入分析,并通过优化脱硝运行、改变空预器吹灰方式及提高冷端综合温度等手段,使得该问题得到成功解决,确保了锅炉的安全稳定运行。     

HG-440/13.7-L.WM20锅炉排烟温度异常偏高原因分析及处理

某电厂4台135 MW机组的HG-440/13.7-L.WM20锅炉采用管式空气预热器(空预器),空预器高温段材料为Q235-A,低温段材料为cortenA.经过空预器加热后的热一次风送至一次风机入口,形成热风再循环,再循环风量通过手动风阀挡板调节,以防止机组起、停过程及低负荷期间的低温腐蚀.     

350MW燃煤机组空气预热器压差大原因分析及对策

针对某350 MW燃煤机组空气预热器(简称空预器)烟气侧压差大的问题,对煤质、空预器冷端低温腐蚀、空预器吹灰及冲洗相关情况进行了分析,确认其原因为二次风暖风器出力不足导致冷端低温腐蚀.通过对二次风暖风器及疏水系统进行改造,提高了空预器冷端温度,并对机组经济性的影响进行了分析.结果表明:暖风器改造后空预器烟气侧压差恢复正...     

300MW循环流化床锅炉空气预热器热风再循环研究

针对循环流化床锅炉空预器运行过程中常见的低温腐蚀问题,建立了一种应用热风再循环后空预器性能的计算模型,并以某典型300 MW亚临界CFB机组为例,分别对其在冬季运行工况和不同环境温度下应用热风再循环时空预器的热力特性和阻力特性进行了详细的计算分析。结果表明:以案例机组为例,当环境温度为-10℃时,可将空预器入口风温提高到20℃,此时热风再循环率为11.19%,冷端平均壁温为75.32℃,风机电耗增加32.05%,机组的低温腐蚀现象可得到有效抑制;但随着环境温度的不断降低,空预器所需的热风再循环率不断提高,风机电耗将大幅增加,当环境温度低于-15℃时,一般不宜采用热风再循环技术。     

管式空预器热风再循环计算及防漏措施

扬子石化热电厂1号锅炉省煤器磨损严重,文章介绍了大修期间省煤器和空预器的改造,为保证锅炉在排烟温度降低的同时,不会因为环境温度过低而造成低温腐蚀严重,通过合理的酸露点和空预器最低壁温计算及热力校核计算再循环风量,提出了防止空预器漏风的相关措施,验证了加装热风再循环系统的合理性,对于电站锅炉的安全运行具有重要的工程应用价值。     

燃煤机组硫酸氢铵分区生成分析及空预器防黏结堵塞研究

燃煤机组脱硝超低排放改造后,反应器流场不均及局部喷氨过量导致在空预器冷端生成硫酸氢铵,硫酸氢铵黏结物难以通过吹灰有效清除,通过对空预器硫酸氢铵分区生成机理的分析研究,提出加装脱硝反应器采样全断面监测装置,进行空预器硫酸氢铵生成监测及空预器冷端黏结早期干预控制,有效地防止空预器堵塞发生,提高了机组运行安全经济性。     

搪瓷传热元件在600MWe机组空预器改造上的实践

讨论了600MWe机组空预器运行状况下降低烟气侧压差的措施,介绍了在线水冲洗预热器的可行性;在锅炉排烟温度低、空预器冷端腐蚀影响寿命的情况下提出了搪瓷传热元件改造的具体方案和节能效果.     

SCR法烟气脱硝后空气预热器堵塞及应对措施

选择性催化还原（SCR）法是目前燃煤电厂常用的烟气脱硝技术,火电厂加装SCR脱硝装置后易出现空气预热器（空预器）腐蚀和堵塞问题。通过某电厂实际案例,分析了SCR脱硝装置投运后对空预器运行造成的影响,并在分析原因的基础上给出应对措施。为控制空预器压差不继续增加,该电厂低负荷运行时SCR脱硝系统停止喷氨,正常运行时减少喷氨量,并在停炉后将空预器冷端换热元件更换为镀搪瓷元件。采取措施后运行一年多来,空预器压差正常,未出现严重的堵塞现象。     

我省670t/h锅炉空预器进口设计风温讨论

现代大型锅炉为防止空气预热器的低温腐蚀,普遍设计采用了暖风器及热风再循环系统。通过控制空预器入口冷空气温度,使空预器低温段金属温度处于低腐蚀温度区。本文根据浙江大学对低温腐蚀的研究结果,对我省670t/h锅炉空预器设计冷风温度的选用进行了分析,提出在运行中可降低空预器入口冷风温度,从而降低排烟温度,提高机组热经济性。     

回转式空预器漏风分布对热风及排烟温度影响的研究

除了回转式空预器的漏风量,其漏风位置对热风及排烟温度也有一定的影响。以某400 t/h再热燃煤锅炉为例,在热风总量不变的情况下,对空预器轴向进行离散化处理,计算并比较不同轴向漏风分布时的热风及排烟温度。结果表明,漏风位置越靠近空预器热空气出口,热风及排烟温度越高,热风温度的变化越明显,而排烟温度的变化越不明显;在空预器两端漏风和中间漏风两种情况下,排烟温度十分接近,而热风温度差10℃左右。论文的研究结果对回转式空预器的检修、改造及热力计算提供了一定的参考价值。     

一次风道磨损原因分析及防磨措施

通过对300 MW机组锅炉一次风道实际磨损状况的分析,认为煤质改变导致机组运行工况恶劣,空预器出口的一次风带灰严重是热一次风道磨损的主要原因。据此提出在空预器运行过程中合理控制冷端温度,防止冷端腐蚀造成的堵灰,并综合采用多种防磨技术加强一次风道的抗磨能力。     

搪瓷传热元件在600MWe机组空预器改造上的实践

讨论了600MWe机组空预器运行状况下降低烟气侧压差的措施,介绍了在线水冲洗预热器的可行性;在锅炉排烟温度低、空预器冷端腐蚀影响寿命的情况下提出了搪瓷传热元件改造的具体方案和节能效果。     

630MW机组脱硝改造后空预器差压大问题分析

介绍了国信扬州630 MW机组脱硝改造后锅炉空气预热器(简称空预器)差压大的原因,通过空预器几次冲洗过程分析,证明热态高压水冲洗是清除硫酸氢铵积灰,解决空预器堵灰的有效手段。提出冬季提高空预器冷端温度,控制氨逃逸率,定期进行空预器高负荷在线高压水冲洗等建议,为保障空预器安全运行提供参考。     

630MW机组脱硝改造后空预器差压大问题分析

介绍了国信扬州630 MW机组脱硝改造后锅炉空气预热器(简称空预器)差压大的原因,通过空预器几次冲洗过程分析,证明热态高压水冲洗是清除硫酸氢铵积灰,解决空预器堵灰的有效手段。提出冬季提高空预器冷端温度,控制氨逃逸率,定期进行空预器高负荷在线高压水冲洗等建议,为保障空预器安全运行提供参考。     

回转式空气预热器温度场三维数值模拟

烟气经选择性催化还原（SCR）脱硝后,产生的硫酸氢铵会造成空气预热器（空预器）冷端蓄热元件腐蚀和堵塞。将三分仓回转式空预器转子看成多孔介质,建立了非热平衡模型,模拟得出某600 MW机组空预器工质和受热面三维温度分布,分析了烟风出口温度和受热面转子温度沿旋转方向的变化规律。结果表明:烟气沿流动方向温度逐渐降低,空气沿流动方向温度逐渐升高,出口温度沿旋转方向几乎呈线性关系,且由于分仓的存在,沿旋转方向各个分仓的交界面上温度是不连续的;蓄热元件温度从热端到冷端逐渐降低,沿旋转方向呈先增后减的趋势;低温腐蚀危险区域主要集中在冷段,硫酸氢铵沉积危险区域主要集中在冷段和热段交界处。     

回转式空预器内部温度场的数值计算

采用了基于空预器换热模型的数值计算方法来求解空预器内部温度场.针对双分仓回转式空预器的传热机理与特点,建立了三维对流换热模型并利用有限容积法进行求解.除此之外,建立了回转式空预器入口前的烟气与空气通道模型,得到了在不同半径处的对流换热模型的入口速度与温度条件.对典型300 MW双分仓回转式空预器的计算实例表明,数值方法的计算结果与试验结果吻合,是实现空预器冷端金属温度监测的有效可行的方法,能够为回转式空预器的经济运行提供有力指导.     

300MW火电机组锅炉低氮及脱硝改造后存在的问题及对策

青海华电大通发电有限公司在2013年和2014年进行了低氮、脱硝改造,改造后锅炉飞灰含碳量较高,空预器频繁堵塞。针对此问题进行原因分析,并通过对消旋风封堵优化、燃烧器摆角调整及运行配风方式改变,使飞灰含碳量降至许可范围内;空预器通过改变吹灰方式、保证脱硝入口温度、降低稀释风速等措施,空预器频繁堵塞得到解决。大大提高了锅炉经济水平和长周期安全稳定运行。     

某热电回转式空预器堵灰原因分析和对策

针对山西大唐国际云冈热电有限责任公司2×220MW机组在投产后回转式空预器多次出现严重堵灰现象,从设计、煤质变化、吹灰、冷端综合温度的控制以及其它方面进行了分析,并提出了解决空预器严重堵灰问题的技术措施。通过实践证明,问题解决效果明显,提高了机组运行的安全经济性,也降低了检修维护费用。     

进风加热方式对空气预热器热力性能的影响

为比较分析不同进风加热方式下,采用烟气脱硝技术的火电机组回转式空气预热器出口烟风温度、蓄热元件金属壁温,以及酸腐蚀区域和硫酸氢铵沉积区域的影响趋势和变化规律,基于热力计算模型,结合某电厂600 MW机组空气预热器实例,分别在热风再循环和暖风器进风加热方式下,对其热力性能进行了计算。结果表明,热风再循环方式下,随着热风再循环比率的增大,冷段蓄热元件出口平均壁温升高,热段蓄热元件出口平均壁温降低,冷端酸腐蚀区域缩小的同时,硫酸氢铵沉积区域上移,将加剧空气预热器的积灰堵塞;暖风器加热方式下,热段、冷段蓄热元件出口平均壁温同时升高,酸腐蚀区域和硫酸氢铵沉积区域同时下移;对于燃用高硫煤并采用烟气脱硝技术的火电机组空气预热器,应进行冬季调峰运行工况下的热力校核计算,推荐优先选用暖风器作为其进风加热方式。     

600 MW机组锅炉空预器一次风风道冷端堵塞原因分析与处理

北方联合电力有限责任公司达拉特发电厂8号机组自SCR脱硝系统投运后,空预器前后一次风压差增大,机组被迫降负荷运行。经分析,原因为SOFA风配风不合理、SCR脱硝系统喷氨量设定值过低,造成烟气中NH_4HSO_4与粉尘混合物在空预器冷端板结,使空预器一次风风道通流量变小。通过采取改善炉内空气动力场、提高烟气喷氨量设定值、提高空预器吹灰压力设定值等调整措施,8号机组空预器前后一次风压差接近正常运行值,喷氨量及氨逃逸量明显降低,一次风机抢风次数也显著减少。不仅解决了空预器冷端板结问题,减少了环境污染,而且降低了发电成本,对同类型锅炉类似问题处理有一定的参考价值。