Ti-IF钢水口堵塞分析

通过扫描电镜对Ti-IF钢水口堵塞物进行分析,研究表明水口堵塞物中分为2层,其中靠近水口耐火材料部分反应层为Ti-Al-O复合夹杂物和Al2O3夹杂物的混合物,靠近钢水的堆积层为Al2O3夹杂和冷钢的混合物。利用扫描电镜对浇铸炉次的中间包钢水中的夹杂物进行了分析,通过分析发现中间包钢水中含有大量的Ti-Al-O复合夹杂物和Al2O3夹杂,中间包钢水中Ti-Al-O复合夹杂物和Al2O3夹杂是水口堵塞的主要原因。     

含硫含铝钢水口堵塞原因分析

介绍了造成水口堵塞的原因,并利用扫面电镜,具体分析了南京钢铁联合有限公司含硫含铝钢浸入式水口内壁结瘤物的成分,结果显示其主要为Al_2O_3夹杂。     

浇铸钙处理钢水堵水口原因分析及工艺改进

从钢水喂钙处理机理出发,分析了浇注钙处理钢水时钢包水口堵塞的影响因素,提出了钙处理工艺的有关改进措施,解决了钢包堵水口的问题。     

49MnVS非调质钢水口堵塞原因分析

 非调质钢中含有较多的铝和硫,常在连铸过程中因水口蓄积钙铝酸盐或硫化钙而发生堵塞,影响生产的顺利进行。为了探究非调质钢的水口堵塞原因并提出预防措施,采用X射线荧光分析、X射线衍射分析和热力学计算,分析了非调质钢49MnVS的水口堵塞结瘤物。结果表明,水口堵塞物主要由CaO·6Al2O3、CaO·Al2O3、MgO·Al2O3和金属铁相组成,生产中钙的收得率仅为预期的53.33%;热力学计算表明,水口堵塞的原因是钢液中的钙铝质量比较低,生成了大量高熔点的CaO·6Al2O3和CaO·Al2O3夹杂物,夹杂物在水口处黏附聚集;同时,由于MgO-C质水口耐火材料被侵蚀,MgO在絮流区与Al2O3碰撞生成MgO·Al2O3,铁液滴在夹杂物孔隙中凝固黏结,使堵塞物进一步长大,将水口完全堵塞。因此,可以通过优化喂线操作、控制钢中的钙铝比位于0.127～0.225、改进水口材质等措施来预防水口堵塞。     

稀土钢水口堵塞的成因分析

本文全面分析了包钢稀土钢浇注时水口堵塞的成因根据国内外许多厂家的研究和生产实践，结合包钢的实际，提出了防止水口结瘤的措施。     

阴极发光技术及Ti-IF钢水口结瘤机理研究

采用阴极发光显微镜对Ti-IF钢水口结瘤物进行了研究,发现结瘤物的阴极光主要有红色、绿色和蓝色,红色物质为Al2O3,绿色物质为MgO·Al2O3·(TiOx)或CaO·Al2O3·TiOx,蓝色物质为Al2TiO5.Ti-IF钢水口结瘤物中存在大量含钛结瘤物,生成这种低熔点含钛结瘤物是Ti-IF钢结瘤严重的根源.     

含钛焊丝钢水口结瘤原因分析及改进

针对含钛焊丝钢SJ-60连铸过程中水口结瘤问题,通过XRF、XRD和SEM等手段,分析水口结瘤物的元素含量、物相组成及界面反应。结果发现,水口内壁因脱碳反应而变得粗糙多孔,导致高熔点物相易于侵入;此外,精炼过程喂钙处理和耐材侵蚀,会使钢液生成大量CaTiO₃和MgAl₂O₄,二者在水口内壁沉积是导致水口结瘤的主要原因。实践表明,采用低钛低铝硅铁替代普通硅铁,将钢中w[Al]由0.0080%～0.0095%降低至0.0050%～0.0065%,有利于减少钢中Al₂O₃夹杂物含量;取消精炼钙处理,将钢中w[Ca]由>0.0014%降低至<0.0005%,有利于减少钢中CaTiO₃夹杂物含量;将萤石用量由0.8～1.0kg/t降低至0.3～0.5kg/t,减轻耐材侵蚀,渣中w(MgO)由>10%降低至<5%,有利于减少钢中MgAl₂O₄夹杂物含量。通过以上措施,有效解决了CaTiO_3<...     

E355S含硫钢水口堵塞分析和工艺改善

针对钢厂生产含硫钢(0.10%～0.21%C,0.010%～0.050%S)出现的水口堵塞问题,利用SEM和EDS对各关键工艺流程钢样和水口堵塞样进行全面分析,结果表明:各流程钢样中粒径小于10μm的夹杂物均占94%以上,单位面积夹杂物个数随工艺流程的进行呈先降低后增加的趋势。夹杂物类型主要有CaS、CaO-MgO、MnS、MgO-Al₂O₃、Al₂O₃、CaO-Al₂O₃、CaO、CaO-MgO-Al₂O₃复合夹杂物等;水口堵塞物主要由FeO、Al₂O₃、MgO·Al₂0₃、CaO·Al₂0₃、CaO·2Al₂0₃组成。通过电弧炉出钢前向钢液喷吹一定量的焦炭粉,控制精炼渣中(FeO)≤1.50%、碱度2.0～4.0以及采取合适的钙处理和分...     

浇铸CAS-OB处理的非铝镇静钢水口堵塞原因分析

分析了CAS-OB精炼炉处理的非铝镇静钢在连铸浇铸过程中发生钢包水口堵塞的原因,通过优化CAS-OB操作工艺,解决了钢包水口堵塞问题。     

轴承钢方坯水口结瘤原因分析

利用扫描电镜、能谱分析、X荧光光谱仪等手段,观察了轴承钢浸入式水口结瘤物形貌结构,分析了结瘤物的物相及成分,发现水口结瘤物成分主要是以Al2O3为主的高温氧化物。结合Al2O3的形成过程,重点分析了水口耐火材料和中间包钢液情况,明确了结瘤物来源。结果表明,轴承钢方坯水口结瘤物中的Al2O3主要来源为耐火材料组分与钢液发生反应生成,以及悬浮在中间包钢液中的大量高熔点Al2O3夹杂。根据分析结果,提出了工艺改进建议,减少了水口结瘤的现象。     

铝镇静钢SPHC浸入式水口结瘤成因和控制工艺

SPHC钢（/%:≤0.08C,≤0.05Si,0.10~0.30Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.020~0.045Al）的工艺流程为铁水预处理-150 t顶底复吹转炉-LF-双流板坯连铸-1780 mm热连轧工艺。通过水口结瘤物分析得出,水口结瘤物主要成分为Al₂O₃和高熔点（1750℃）CaO·2Al₂O₃夹杂,结瘤物外层为结构疏松的堆积状氧化铝层,中间层为网状氧化铝层,内层为水口材料的脱碳层。通过控制转炉终点[C]>0.04%,调整喂钙铁线用量,使钢液中平均钙铝比由0.03提高至0.06,精炼时软吹氩搅拌由6~8 min提高到8~10 min,连铸过程防止钢液二次氧化等工艺措施,48炉SPHC钢生产结果表明,避免了水口结瘤事故的发生。     

ASP工艺下Ti-IF钢微观织构演变规律研究

利用X射线衍射三维取向分布函数(ODF),对济钢"ASP+罩式退火工艺"下生产的Ti-IF钢的热轧、冷轧及退火、平整试样的织构演变规律进行研究。结果表明:济钢Ti-IF钢热轧板形成了较强的{111}面织构,在冷轧和退火后γ纤维织构强度显著增强;经罩式退火后,{111}110织构强度减弱,{111}112织构强度增强,V({111})/V({100})增大;经平整工序后高斯织构强度略有增强;随着碳含量的增加,Ti-IF钢在各生产工序的有利织构{111}减少,有害织构{100}增加,成形性能变差。     

EAF—LF—VD—WF—CC工艺生产低氮钢技术

综述了用EAF－LF－VD－WF－CC工艺流程生产低氮钢的现状及采取的主要技术措施。降氮措施有：电炉内激烈的碳沸腾、造泡沫渣、EBT出钢及采用DRI，VD炉内真空底吹氩搅拌；保护措施有：LF炉内气氛控制及连铸钢包与中间罐间的长水口加氩气环保护。     

薄板坯连铸连轧流程生产取向硅钢技术分析

 介绍了国内外取向硅钢生产现状与流程技术发展趋势。从流程工序特点、热履历、抑制剂类型等方面进行对比,分析了薄板坯连铸连轧和传统板坯流程之间存在的差异性。在总结薄板坯连铸连轧生产取向硅钢技术优势的基础上,提出了该流程研究需要解决的技术难点。     

Ti-IF钢冲压用冷轧钢带St14的生产工艺分析

采用转炉→LF→RH→连铸→热轧→酸洗→冷轧→退火→精整的工艺路线,通过严格控制C含量,制定合理的工艺参数,生产的Ti-IF冲压用St14钢带产品具有均匀的铁素体组织,良好的综合力学性能和深冲性能,平均r值为2.2,能满足复杂冲压件的使用要求。     

本钢薄板坯连铸机生产无取向电工钢的工艺优化

针对本钢薄板坯铸机在生产无取向电工硅钢的过程中存在的铸坯拉断、中包增碳、增氮等问题,进行了连铸工艺优化。通过采用新型无碳中间包覆盖剂、环保中间包干式料及专用结晶器保护渣后,降低了铸坯增碳量;通过控制钢包到中间包的增氮环节,降低钢水增氮;适当增大二冷水量,控制钢水过热度,防止铸坯拉断等生产事故的发生。改进工艺后,精炼后到成品铸坯的平均增碳量能控制在10×10-6以内,平均增氮量能控制在4×10-6以内。     

生产轴承钢用浸入式水口的堵塞机理

 由于生产轴承钢水口的堵塞,严重影响生产的顺利进行。利用化学分析、相分析和岩相分析的方法对浸入式水口堵塞物及其耐火材料进行研究。结果表明,发生水口堵塞的位置主要在水口渣线部,堵塞物化学成分主要以金属Fe为主,其它含有Al、Cr、Si、C等物质。而水口内壁物质主要是Al2O3、SiO2、CaO、Cr2O3、FeO等氧化物。从X射线分析看,这些物质主要是熔点较高的CaO和Al2O3形成的CaO·2Al2O3和CaO·6Al2O3。由此分析得出,钢水金属冷凝、连铸保护浇铸不好和钢水不洁净是造成水口堵塞的主要原因。同时给出了防止水口堵塞的技术措施。