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冶炼高氮不锈钢10Cr21Mnl6NiN (/%:0.03~0.13C,0.30~0.60Si,15.0~17.0Mn, ≤0.045P, ≤0.030S,21.0~22.0Cr,1.0~1.8Ni,0.40~0.65N) EAF粗炼钢水主要成分为2.20%C,21.32%Cr。AOD精炼时,采用顶吹和底侧吹氧氮进行脱碳,加入锰铁和镍铁,并加入石灰脱硫,用硅铁还原后再用铝和硅钙粉进行深脱氧;使用金属锰进行锰合金化后钢中Mn含量达16%;在钢水量为45.2~46.0 t时,AOD出钢时钢中氮含量为0.49%~0.54%,在出钢过程加入1.34~1.67 t氮化锰后钢中氮含量为0.64%~0.65%,氮的收得率可达42.1%~50.2%。 相似文献
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本文研究了不同钒含量的钒铁在三种不贩加入方法下,钢液中钒的回收率和质量舆动力学。钢液制备是在感应炉用90kg工业纯铁熔炼,钢液熔也用硅脱氧,温度保持在1600℃左右稳定不变,此外,为了减少大气对钢液的氧化,在钢液上部采用氩气保护,钢铁加入量根据实际生产钢中钒含量不超过0.12%。对不同级别的钒铁,钒的回收率可达95%,但钒的回收速率受钒铁钒含量和加程序设的影响,在相同的加入方法下,43%钒含量的钒 相似文献
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在10Kg真空感应炉上,研究了脱氧方法对钢中氧含量的影响。真空碳脱氧时,氧含量下降很快;但当10分钟后,基本保持不变,其值均为18ppm。铝硅脱氧时,铝硅分开加入钢浓脱氧后,钢中含氧量(16—17ppm)比铝硅同时加入钢液脱氧时的氧含量(约20ppm)低,并用炉渣结构的共存理论对这种现象进行了分析。 相似文献
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通过100 kg真空感应炉,分别添加V-N合金和V-Fe合金熔炼成15MnVNq钢(%-0.15C、1.71Mn、0.11V、0.019 ON)和15MnVq钢(%:0.15C、1.72Mn、0.11V、0.003 3N),并轧制成14 mm钢板.试验结果表明,15MnVq钢中加入0.019%的N促进V(C,N)析出和明显细化钢的组织,钢的屈服和抗拉强度分别由393 MPa和578 MPa提高至510 MPa和660 MPa,-20℃冲击功AKV由21.9 J提高到101.8 J;同时加N后明显降低了15MnVq钢的时效敏感性. 相似文献
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钢帘线用高碳钢(82B)氧化物夹杂控制热力学 总被引:9,自引:1,他引:8
用热力学方法预测了高碳帘线钢 (82B)中强脱氧元素的含量与各阶段脱氧产物组成之间的关系。指出在合金化阶段当钢中w ([Al]) <3× 10 - 6 时 ,一次脱氧产物为具有良好变形能力的锰铝榴石 ,相应的一次脱氧产物析出量小于 10 %。钢液在冷却和凝固阶段析出的脱氧产物组成决定于钢液中钙和铝的相对含量 ,控制钢液中w ([Al]) <3.5× 10 - 6 就可避免析出Al2 O3。这时的二、三次脱氧产物组成随钢液中钙含量的高低可分别为假硅灰石、钙斜长石或莫来石。 相似文献
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钢中非金属夹杂物主要来源于转炉出钢脱氧过程,国内某钢厂生产Q195热轧带钢采用硅-锰预脱氧和铝终脱氧,钢液中预脱氧产物主要为SiO2和MnO,在吹氩过程由于铝元素的终脱氧,夹杂物中Al2O3含量逐渐升高,SiO2含量逐渐降低,MnO含量几乎不变,使用FactSage软件通过理论计算解释了夹杂物成分演变规律。同时利用FactSage软件计算了Q195带钢Al、Si、Mn单独脱氧曲线以及Al-Si、Al-Mn和Si-Mn复合脱氧曲线,并与纯铁液脱氧曲线进行了对比,实际钢液脱氧曲线与纯铁液脱氧曲线有较大区别,各种元素间相互耦合作用,共同决定了某一元素的脱氧能力。 相似文献
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为实现花纹板钢的低成本硅铁脱氧,在考虑转炉下渣、脱氧产物活度及钢液洁净度影响的前提下,在原有的花纹板钢使用硅铁替代复合中铝生产实践基础上,通过研究钢包渣成分、脱氧产物控制以及脱氧成本计算分析,制定了低成本花纹板钢硅铁脱氧工艺.采用该技术生产的花纹板钢,脱氧产物SiO2活度稳定在0.3以下,钢液w(Mn) /w(Si)值控制在10左右,脱氧成本降低约6元/t. 相似文献