气门锻坯盘部端面“环形圈”缺陷理论分析

一、引 言 产品质量很大程度上取决于锻坯质量,提高锻坯质量对于提高产品质量至关重要。 本厂的气门锻坯质量长期不够稳定,除了一些其它类型的缺陷以外,其中盘部端面上产生“环形圈”（实际是环形折叠纹）是一种常见缺陷。由于“环形圈”是以折叠的外形出现,其深度常常不易判断和检测。要想了解缺陷的深度,必须通过破坏性纵向剖切后观察。“环形圈”深度若超过机加工尺寸余量（本厂气门端面机加工余量一般定在1～1.5mm）,机加工后的成品就会因不符合图纸要求而报废,即造成原材料、工时等方面的浪费。 为了避免或减少上述浪费,对气门锻坯“环形圈”缺陷产生的原因、过程等进行理论分析,从而达到锻坯质量的早期判定,甚至彻底避免该缺陷的产生,无疑是具有一定意义和价值的。 本文试图从气门锻坯的电镦加热,锻造成形中与质量有关的一系列因素的影响入手,通过对锻坯的整个变形形式、过程及其应力状态进行理论分析,判明“环形圈”产生的原因和过程,以便找出预防该缺陷的途径。     

气门小端面高频淬火经验点滴

一、前言 40C_r钢气门小端面高频淬火超深,是我厂热处理存在的一大难题。一九八四年至一九八五年期间,我们对气门小端面淬火作了一些试验,结果超深比率仍达40～60％。仅此工序、每年造成产品返修费用近四万元,为迅速解决淬火质量问题,我们进行了可行性分析和探索。 二、杆件原始组织状态及技术要求     

无心磨床砂轮的利用

我厂是生产内燃机气门的专业厂。气门棒料经冲床下料后,棒料端面出现塌边现象,气门棒料电镦时易产生打火。为此;需采用端面磨床磨削。起初我厂端面砂轮选用双凹砂轮,尺寸、形状见图1。     

21—4N整体气门杆端接触对焊马氏体钢片工艺初探

21—4N整体气门小瑞焊一段可淬硬的马氏体钢片,该焊接方法称之为凸焊[1]。采用这种焊接方法不仅生产率高,而且比喷焊合金粉末便宜得多,更不会产生气孔,特别适用于大批量生产。但由于这种工艺需要控制的参数较多,国内研究较少,因而至今仍属一项空白。 我们在研究气门杆端硬化的几种方案中,对杆端焊接马氏体钢片工艺进行了一段时间的的探索,获得初步成功。采用这种焊接方法的气门已通过300小的全负荷台架试验,目前正在作装车道路考核,至今运行4万多公里,气门仍在继续使用,说明焊接质量是可靠的。     

气门盘锥面高度尺寸的检验

气门盘锥面高度尺寸（如图1）是气门在装机和使用中的重要尺寸、在制造厂工序中对盘锥面高度尺寸进行100％检查。气门制造行业和主机厂,对该尺寸的检测主要有下列几种方法。 一、传统测量法 它是以气门大端面定位,指示表测头与气门盘锥部接触并与水平面成α角度,如图2。 它是一种比较测量法,即欲测一种型号的气门,应事先将标准气门实样作为调整、校对的依据,然后将待测气门逐只放在平板上进行比较测量。这种测量方法受气门综合     

气门摩擦焊接及超声波探伤

我们知道,气门是发动机中的关键部件,其工作环境十分恶劣,用同一种材料制造气门并使气门完全满足发动机的工作要求比较困难.虽然生产中可采用气门杆端面和斜面堆焊等技术,使气门提高耐磨性和抗冲击能力,但却增加了气门的成本.用摩擦焊接工艺将两种材料连接在一起,为制造气门提出了简便可靠的方法.如在采用不便淬火处理的奥氏体耐热钢材料(如21—4N)制造气门时,杆端面硬度要达到50HRC以上,必须采用强化措施(如杆端面堆焊),而这时我们可以用合金结构钢材料和奥氏体耐热钢材料摩擦焊接成气门棒料,制成气门后,其合金结构钢杆端便于淬火处理,提高了硬度,解决了气门杆端的耐磨问题,确保了气门耐磨性和抗冲击能力.这样做的同时,也节省了昂贵的钢材,降低气门的成本,可谓一举多得.     

弹性定位模

我厂气门颈部R车削加工是在盘端面精加工后进行的。原采用普通定位模以盘端面倒角和杆端面倒角定位进行加工,如图1所示:加工时、气门的轴向定位精度,直接受气门盘外圆直经,盘端面倒角大小的制约,现以我厂生产的490进气门为例分析如下: 该气门盘外圆直经D=φ41± 0.15。盘厚H=3.52+0.10。如图2所示: 设AA′为盘外圆最大极限尺寸,BB′为盘外圆最小极限尺寸,则AA′=φ41.15,     

气门锥面堆焊强化

1　前言气门与气门座是内燃机中工作条件最恶劣、最苛刻的一对摩擦副 ,在工作时受到高温、机械磨损和腐蚀的综合作用 ,要求其具有优良的耐磨、耐腐蚀性能。为了提高气门的抗磨、抗蚀性能 ,目前国内普遍采用在气门锥面堆焊一层耐磨、耐蚀的 Co基或 Ni基合金 ,从而提高了气门的使用寿命。2　锥面强化工艺国内气门行业通常采用氧—乙炔堆焊、等离子喷焊及真空感应堆焊等工艺方法来实现对气门锥面进行强化处理。氧—乙炔堆焊的最大优点是对母材冲淡率低 ,合金层为压应力状态 ,其合金层气孔缺陷少 ,而且一般存在于表面 ,易于实现手工操作 ,但是…     

《内燃机配件》1985年总目录

题目 期 页·气门·提高21—4 N材料R不加工气门热锻模寿命问题 二.22SCr21MngNi4N(21—4N)气阀钢奥氏体晶粒度对性能的影l向2.7阀门钢的显微组织与机械性能的关系3.8微机在气门电锹中的应用 4.12气门真空感应堆焊 4.34·活塞·珠光体可锻铸铁在汽车活塞上的应用1.23铝合金活塞淬火变形之初探讨1.42内燃机活塞、活塞环材料的发展1.44解放活塞铸造裂纹分析及其消除措施2.15消除铝活塞气孔缺陷的小经验2.26用散播微粒强化活塞铝合金2.40铝合金铸造余热淬火的研究和应用3.l在活塞中镶耐磨环座方法S.55高速数控活塞仿形加t车床3.69锅活塞单…     

21-4N气门小端喷焊层的加工与着色探伤

因21-4N奥氏体气门钢不能淬火,所以要对气门杆端强化,大部分气门生产厂采用喷焊Ni-Cr-B-Si耐磨合金。现将我厂气门端面喷焊层的机械加工工艺、机械加工出现的缺陷和喷焊层着色探伤问题作一介绍。 一、机械加工 为了使喷焊层与基材产生牢固的冶金结合,光洁度不宜过高,一般为4～5。杆端面对杆的摆差<0.05毫米。喷焊层厚度0.6～1毫米,喷焊的杆端形状如图1,气门