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15CrMo钢管的焊接,在焊缝热影响区易产生淬硬组织,低温焊接或焊接刚性大的焊件易产生冷裂纹。通过焊接工艺试验,采取焊前预热和焊后热处理措施,配以适当的焊接规范,有效地解决了这类问题,确保了施工焊接质量。 相似文献
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印度西孟加拉邦加尔各答Sagardighi电站建设工程2×300 MW机组,主蒸汽管道采用SA335P91钢,规格Φ455 mm×50 mm,由于SA335P91钢中Cr和Mo含量较高,具有较高的淬硬倾向和冷裂倾向,导致其可焊性差,在不预热的条件下焊接时极易产生冷裂纹。根据主蒸汽管道SA335P91钢焊接工艺的特点及现场施焊中焊接质量存在的问题,制定了合理的焊接工艺,强调了主蒸汽管道SA335P91钢焊接质量控制、焊缝硬度值和焊缝金相组织检验。 相似文献
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前言低合金高强钢的焊接冷裂纹,主要是延迟裂纹,是目前国内外球形罐发生破裂事故的主要原因之一。防止焊接冷裂纹的产生也是目前球罐施工的技术关键。由于这种冷裂纹在焊后不是立即出现而有一段孕育期,甚至在使用中才能发现。发生脆断时的应力低于钢材的屈服极限,破坏时的塑性变形又很小,而一旦发生破裂事故其危害性又十分严重。因此,防止焊接冷裂纹的产生引起了各方面的普遍重视。低合金高强钢延迟裂纹的产生,主要是由于钢材的淬硬倾向,焊接接头的含氢量以及拘束应力三大因素共同作用的结果。在施工现场,设计和甲方供给的钢材化学成份已将淬硬倾向 相似文献
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1.Cr5Mo耐热钢焊接特性
中合金耐热钢具有较高的淬硬倾向。在W(Cr)为5%~10%的钢中,如W(C)高于10%,其在等温热处理状态下的组织均为马氏体。马氏体硬度一方面取决于母材的实际碳含量和合金成分,另一方面亦取决于焊接和焊后热处理的温度规范和冷却条件。焊接温度规范对Cr5Mo耐热钢的焊接成败起着关键作用,为防止冷裂纹和高硬度区的形成,预热200~300℃是必要的。将预热温度控制在Ms点以下,使一部分奥氏体在焊接过程中转变为马氏体,由于焊接层之间温度始终保持在230℃以上,因此不会形成裂纹。焊接结束后将工件冷却到100~125℃,使部分未转变的残余奥氏体转变为马氏体,接着立即将焊件做720~780℃温度范围内的回火处理。回火温度和保温时间对焊接接头的力学性能、特别是韧性具有较大影响。 相似文献
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采用碳当量法、焊接冷裂纹敏感指数法、最高硬度HV10(max)公式法、SHCCT曲线图、焊接热影响区最高硬度试验、斜Y形坡口对接裂纹试验、残余应力的数值模拟和插销试验评价了Nb-Cr X80管线钢产生冷裂纹的敏感性。理论分析与试验结果表明,Nb-Cr X80管线钢的冷裂倾向性较小。综合理论分析和试验数据,并考虑到管道安装焊接施工中钢管湿度高、装配拘束应力大的实际情况,认为Nb-Cr X80钢管0℃以上环境温度焊接时,采用低氢型焊接材料或进行根焊时预热温度≥50℃即可,采用纤维素型焊条进行根焊时预热温度≥100℃即可。 相似文献
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本文基于导致长输管道现场焊接冷裂纹产生的三大因素的分析,从氢源、钢的淬硬组织和应力的控制等三个方面提出了防止冷裂纹产生的途径,对优化焊接线能量和预热温度等工艺措施进行了讨论。 相似文献
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采用插销试验和热模拟技术研究了不同预热温度和冷却速度对X80抗大变形管线钢焊接粗晶区的冷裂纹敏感性及组织性能的影响。试验结果表明,随着预热温度的升高,X80抗大变形管线钢焊接粗晶区的临界断裂应力提高,抗冷裂纹敏感性能力增强;当预热温度达到150℃时,粗晶区的冷裂纹敏感性变得很小,断口形貌为韧窝状;随着冷却速度的增加,X80抗大变形管线钢焊接粗晶区的显微硬度升高,而断裂韧性由高到低,再由低到高,当冷却速度达到2~25℃/s时,粗晶区具有优良的断裂韧性;当进一步增大冷却速度时,由于板条马氏体的形成,粗晶区断裂韧性迅速降低。 相似文献
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12Cr5Mo是一种具有粒状珠光体组织和少量铁素体,具有较好高温耐热性和高温抗氧化性的钢材,但钢材焊后淬硬倾向明显增大、冲击韧性降低,极易出现冷裂纹,焊接性能差,故对焊接工艺要求严格。介绍了耐热合金钢12Cr5Mo的化学成分、力学性能,根据12Cr5Mo的力学性能及焊接特点,选择了合适的焊接方法、填充金属、坡口形式及尺寸;通过焊前清理、焊接工艺参数的优化、预热温度及层间温度的控制以及接头焊后热处理,确保了焊缝质量。对12Cr5Mo焊接接头进行外观检测、无损检测、力学性能试验及焊接质量评价,表明上述焊接工艺可靠且满足设计文件要求。 相似文献
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综述了涉及高强度细晶粒结构钢焊接性的影响因素。结果表明,高强度细晶粒结构钢焊接性主要问题是接头的冷裂纹敏感性、HAZ的软化和脆化倾向,以及再热裂纹敏感性。焊缝强度匹配对铁研试件裂纹形态的影响,涉及焊缝与母材的相变温度以及焊缝中氢的扩散方向等因素。焊接接头硬度分布中呈现的低硬度HAZ软化区与接头拉伸试件断口部位相一致,表明HAZ软化区是该接头的薄弱环节。热输入对接头力学性能的影响表现为随热输入增大,抗拉强度和屈服强度均被降低,焊缝和HAZ区的冲击吸收能量略有减小。激光焊接试样的较高疲劳寿命是激光焊接工艺特性所决定的。 相似文献
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为了使X80~X120高强度管线钢焊接时获得高强韧性焊接接头,避免产生冷裂纹及热影响区脆化、软化等各种缺陷,针对高强度管线钢的焊接性影响因素进行了分析论述,包括冷裂纹产生的原因及影响因素、管线钢的HAZ软化及脆化影响因素等。重点对管线钢的焊缝与管材的强韧匹配以及管线钢焊接工艺进行了分析研究。研究结果表明,高强度管线钢焊接时,应依据等韧性原则来选用接头的匹配,选择合适的预热温度、含氢量较小的焊接材料、合理的焊接热输入,保证焊接接头具有足够的韧性,满足实际需要。同时针对冷裂纹及热影响区脆化、软化等各种缺陷提出了合理的控制措施。 相似文献
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16MnR厚壁锥体焊缝裂纹的返修 总被引:1,自引:0,他引:1
16MnR大厚壁锥体在焊后校圆过程中产生裂纹,通过对材料的化学成份及焊接工艺分析认为,材料本身的淬硬倾向、较大的拘束应力以及未能及时进行消氢处理,是产生冷裂纹的主要原因。文章从裂纹的清除、坡口形式、预热及焊后消氢、消应力热处理等方面详细介绍了返修工艺。指出,焊后立即锤击焊缝并进行消氢处理是获得优良焊缝的有效措施。 相似文献
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9Cr—1Mo钢炉管焊接预热温度和SR退火制度的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对厚度为8mm的退火9Cr-1Mo钢炉管进行了冷裂纹、再热裂纹敏感性的试验研究,认为该钢焊接时的t8/5不小于13s时,可以不预热焊接,并给出了其他情况下选择预热温度的图表。进行了回火参数对该钢模拟粗晶区韧性及硬度的试验,并用阶梯冷却法及加(无)载短时等温时效试验考察了入选回火参数对高温时效性能的影响,结果表明该钢焊后宜进行740 ̄780℃、至少保温2h的SR退火处理。最后用上述焊接条件进行了实际 相似文献
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冯勇 《石油化工腐蚀与防护》2022,(1):28-31
焊接冷裂纹的本质是氢致开裂,控制预热温度是防止冷裂纹最有效的手段.在计算预热温度时,应综合考虑碳当量、焊接接头的厚度、焊材氢含量及焊接热输入量等因素的影响.对于冷高压设备而言,采用标准EN 1011.2:2001中的方法可以得出各种因素的影响程度,并由计算结果看出,焊接接头的厚度、焊材氢含量的影响比较明显.另外还讨论了... 相似文献