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20 0 1年 9月 8日 ,土耳其东南部 ,靠近安卡拉的高 2 0 1m的Berke拱坝开始蓄水。因为库容小 ( 4 2 7× 10 6 m3) ,河流的平均流量为 15 0m3/s ,水位将很快上升。将维持一个中间蓄水位 ,通过 2个底孔和尾水坝的临时孔口泄水进行监测。Berke坝是个多目标工程 ,装机容量 5 15MW。除发电外 ,还将灌溉 3 660 0 0hm2 土地 ,兼防洪。大坝由土耳其的承包商施工。土耳其Berke坝开始蓄水@马元珽 相似文献
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冯岗水库属于小(2)型水库,水库采用10年一遇洪水标准设计,50年一遇洪水标准校核,设计及校核静水位分别为158.5m和158.8m。根据水库大坝存在的问题,需要对大坝进行放缓、培厚、加固处理。对台地段进行加高处理,大坝放缓加固范围0+000—0+128,共128m,加高副坝48m。 相似文献
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参窝水库于 1 972年 1 1月建成蓄水 ,水库大坝为混凝土重力坝 ,坝长 5 32m ,其中溢流坝全长 2 74 2m ,主要作用是防洪、灌溉、工业供水与发电等。因施工中片面强调进度而忽视了质量问题 ,自 1 973年便有裂缝产生 ,经 1 974、1 975、 1 978、 1 981年多次复查 ,发现裂缝 688条 ,而且出现了贯穿缝 ,渗漏问题严重 ,降低限制水位运行 ,且危及大坝安全 ,因此被水利部定为重点病险坝之一。 1 983年第二次降低限制水位运行。到 1 985年普查结果表明 ,大坝裂缝已达 80 0多条。 1 985~ 1 989年对大坝进行加固工程的实施 ,1 991年参窝水库大坝的加固… 相似文献
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劈裂灌浆技术在岭澳水库大坝防渗加固中的应用 总被引:3,自引:0,他引:3
1 前 言岭澳水库是广东省大亚湾核电站的供水水库 ,坝型为均质土坝 ,坝高 58.5m.1 995年 1 1月开始施工 ,1 996年 9月建成蓄水 .随着水库蓄水位的抬高 ,漏水量与库水位基本成比例增大 ,坝后坡出现 5片洇湿明流区 ,坡角出现管涌冒沙 ,当库水位达 76.91 m时 ,浸润线出逸点高程为 73 .70 m,仅比库水位低 3 .2 1 m,大坝处于渗透破坏状态 .产生的原因有以下几个方面 :(1 )坝体填料颗粒太粗 ,填土不均匀 ,含砾量较高 ,有的土区达到 4 6.5% ,在桩号 0 2 98.7探井检查 ,自坝顶以下 7.1 7m平均含砾量为 65.5% ,含砂量 2 0 % (因受条件限制未再下… 相似文献
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《西北水电》2003,(3):71-72
国外水电动态修建维代赫大坝的承包商选定约旦政府选定由土耳其 Ozaltin施工公司进行长期搁置的维代赫 (Wihdeh )大坝的施工 ,该大坝位于亚尔莫克(Yarmouk)河上。由于当地紧张的政治局势和资金短缺 ,该大坝的施工已经被延误了 13a。这项投资为 85 0 0万美元的工程计划沿约旦 -叙利亚交界处修建一座 6 0 0 m长的大坝 ,以缓解当地长期缺水的局面。该工程将于 2 0 0 5年下半年完工。SMEC中标蒙古工程科威特阿拉伯经济开发基金会委托澳大利亚雪山工程公司 (SMEC)为蒙古一座偏远的水电开发提供分析、设计服务和施工监理。这座 11MW的泰希尔… 相似文献
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龙湖大坝位于东枯河将军大桥下游约200m处,为均质土坝,大坝右岸设溢洪道,大坝左侧桩号0+270处上游设放水管。本工程设计洪水标准为30年一遇,校核洪水标准为300年一遇。正常蓄水位和设计水位均为496.00m,校核水位为499.26m。设计洪水流量为552m~3/s,校核洪水流量为1257m~3/s,工程规模为小(1)型,大坝全长330m,底宽110m,高17.5m,顶宽6m,设5个闸门,1座泄洪洞。建设内容主要包括拦河坝、溢洪道和基础帷幕灌浆。 相似文献
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加积水坝是70年代初建成的由过水坝、船闸、平台、进水渠组成的水坝,该工程有实用堰(溢流坝)、宽顶堰(沙坝)及薄壁堰(船闸门顶过水),且各坝段顶高程不一,当超过一定水位时其水流流态复杂。为充分利用水能资源,拟将水坝加高0.7m。本文旨在探讨水坝加高后与实测水位~流量情况相近的水位~流量关系曲线的推求。由于水坝坝段组成复杂,流量系数、淹没系数及侧收缩系数难直接确定,经探索利用现有和积水文站实测水位~流量资料,并曾以算术平均法、加权平均法及建立函数M=f(P/H)推算综合利用系数M,以最后一种方法所得的水位~流量曲线与实测点最为吻合,说明后一种方法是可行的,可在实践中应用。 相似文献
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1 基本情况北溪水电站大坝坝前水位井为独立结构 ,位于右坝 13坝块前 ,为钢筋混凝土圆型结构。水位井高 32m ,外径1 6m ,内径 0 8m。在施工过程中采用无脚手架拉模施工。2 模板设计模板采用自制钢模板 ,分内模、外模两部分 ,模板高15 0 0mm ,内外模板的面板均为 4mm厚的钢板卷成 ,横肋板为 10mm钢板 ,竖肋为 8mm的钢板。在制作过程考虑 0 3%的锥度 ,即外模上口 16 0 0mm ,下口 16 10mm ;内模上口80 0mm ,下口 790mm (图 1)。要求模制作中内、外模的面板焊缝全部用磨光机磨平。图 1 拉模模板示意图3 提升机具3 1 荷载( 1)模板自重。内… 相似文献
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位于北奥塞梯阿拉尼亚共和国境内阿尔东河(捷列克河支流 )上的扎拉马格水电工程的主体建筑物在工程临时延期之后 ,自 1995年以来一直在施工。有两座水电站 :Golovnaya(10MW )和HPP1水电站 (342MW ) ,年发电量为 812GW·h。由Lengidroproject研究院承担工程设计论证和现场监理工作。工程由格鲁吉亚共和国的Gruzton nelstroyXX1有限公司承建。扎拉马格工程包括一座 5 3m高的堆石坝。水库最大水深 30 .6m ,总库容 10 10万m3,有效库容仅 5 0万m3。满库水位为 16 90 .6m高程。不过 ,大坝坝顶高程为 170 8m ,超出满库水位 17.4m (安全防洪最… 相似文献
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对某拱坝下游坝面出现渗漏的原因进行分析,以期为大坝防渗处理提供依据。基于大坝安全监测系统的实测数据,分别研究了大坝变形、工程质量缺陷以及低温高水位不利荷载对坝体渗漏的影响。结果表明:低温高水位工况下,坝体水平施工缝张开并贯穿上、下游可能是大坝渗漏的主要原因。建议在冬季低温时期将库水位放至1 688 m高程以下,并采用非水溶性聚氨酯(氰凝)化学灌浆法对贯穿性裂缝和渗水部位的水平施工缝进行处理。研究的成果可为类似工程问题提供一定的参考。 相似文献
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1 大坝设计施工及加固过程1.1 大坝设计丰满大坝于 1937年由伪满产业部水力电气建设局勘测设计 ,最大坝高 90 .5 m(现为 91.7m) .坝剖面设计有两个控制条件 ,一是上游坝面不出现拉应力 ;二是满足抗滑稳定 .主要设计参数为 :(1)坝体混凝土容重为 2 3.0 5 k N/ m3;(2 )地震设计烈度为 8度 ,只设水平向地震 ,水平向地震系数为 0 .0 5 ;(3)渗透压力分布图形为三角形 ,渗透压力系数上游面为 0 .5 ,下游面为 0 ,中间按直线变化 ;(4)坝基面稳定计算采用抗剪强度公式 ,摩擦系数取 0 .7.经计算 ,上下游边坡分别为 1∶ 0 .0 3和 1∶ 0 .75时满足应… 相似文献
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本文研究的抽水蓄能电站大坝位于朝鲜的东南部,它是朝鲜大库容蓄水坝之一。该电站大坝始建于1979年10月,1984年6月完成。1985年11月完成水库蓄水,总库容646万m^3,机组运行发电时,随着蓄、放水的循环,水位每天的变化范围约20m左右。大坝运行15年之后,1987年1月,在大坝顶部监测出第一批裂缝。尽管经过后来的补强措施加以修复,但发现裂缝还在继续产生,并可能影响整个坝体的稳定性。本文的目的是评价顶部产生裂缝的心墙堆石坝的稳定性。通过现场检查和仪器监测获得数据,分析这些数据以说明裂缝产生的原因。经分析认为裂缝的产生是多种原因造成的,比如:心墙和反滤层材料差、施工缺陷、水库水位骤然泄降。经过研究后,采取修复措施置换有裂缝的上部区,在认为较弱的心墙区用膨润土泥浆灌浆。 相似文献
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