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分析得出TiN和氧化物夹杂物导致了1Cr18Ni9Ti不锈钢管外壁形成成簇螺旋形裂纹。文章提出应从冶炼、浇注、加工、精整等方面综合采取措施解决这一问题。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti不锈钢是奥氏体不锈钢,本文主要阐述通过控制温度和变形量在热加工中的应用,来解决其在热加工中易出现的两个问题:铁素体超标和探伤粗晶。 相似文献
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热处理工艺对1Cr18Ni9Ti冷轧带钢晶间腐蚀敏感性的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
通过试验分析了热处理的温度和时间对1Cr18Ni9Ti晶间腐蚀敏感性的影响,得出了最佳热处理工艺。 相似文献
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对200mm1Cr18Ni9Ti钢板和16Mn钢板在焊接过程中出现的缺陷进行了分析,并提出了相应的解决措施. 相似文献
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通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢在不同磁场强度条件下获得的点焊接头心部和熔核边缘显微组织及接头拉伸性能、拉伸断口形貌的分析研究,初步揭示了外加磁场对1Cr18Ni9Ti不锈钢点焊过程接头组织及接头性能的影响规律.由于电磁搅拌作用,使柱状晶破碎,形核率增加,晶粒细化,减少了结晶裂纹、疏松、缩孔等缺陷,显微组织的改善,使抗拉强度提高了3%~13%,从而为控制和改善点焊接头内部晶粒的组织和形态,提高接头质量提供了一些切实有效的理论依据. 相似文献
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近年来,北满特钢1Cr18Ni9Ti钢在轧制开坯时,出现角部及表面裂纹,严重影响了钢坯表面质量。本文通过生产试验,找出化学成分与铬、镍当量比,α相级别之间的关系,铬、镍当量比与开坯温度、钢坯表面质量的关系,并以此确定开坯工艺,解决了生产中的实际问题,表面质量及成坯率大幅度提高。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的半固态流变浆料的直接轧制 总被引:3,自引:0,他引:3
采用电磁搅拌制备出含球状固相的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态流变浆料,并将这种浆料直接轧制成厚度为2~5mm板材,然后观察分析了不同尺寸轧件的微观组织。结果表明:固相分数为0.3~0.6的半固态流变浆料具有较好的流动性,在重力作用下,流变浆料可以从电磁搅拌器输送至轧机进行直接轧制。但在轧制过程中会产生液相偏析和固相颗粒的塑性变形。沿轧件宽度和厚度边缘液相分数高,中心部位液相分数低;小尺寸轧件的液相偏析程度较小,而大尺寸轧件的液相偏析程度大;大尺寸轧件中心的固相颗粒发生了一定程度的塑性变形,沿着轧制方向,固相颗粒明显拉长。这说明在轧制变形过程中,半固态流变浆料的液相和固相颗粒流动速度不同,液相的流动速度快,当中心部位的固相分数增加到一定值时,固相颗粒将发生塑性变形。 相似文献
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针对N4/1Cr18Ni9Ti复合板的特殊使用要求,通过采用手工钨极氩弧焊打底、熔化极气体保护焊焊接基层,手工钨极氩弧焊焊接复层的焊接工艺,完成了冶炼坩埚的焊接制造,提高了焊接生产率,降低了成本,具有很大的推广价值。 相似文献
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作为热穿孔用的不锈钢管坯,其特点是应具有较高的热加工塑性、高的耐腐蚀性能以及良好的表面质量和好的平直度。根据产品特性,生产工艺的技术关键应满足以下几点要求:Cr/Ni≤1.87,降低C当量保证钢中α相≤2.0级;钢的脱氧完全,提高钢的纯净度,保证钢中氧化物夹杂≤2.0级,硫化物≤2.0级;在保证耐蚀性能的条件下采用降碳达到少加钛从而改善表面质量;控制钢中氧含量以减少TiN夹杂;严格5.6T矩型锭浇注工艺,防止缩管缺陷发生;加强开坯质量控制,切净缩孔残余以保低倍合格;采用不锈钢专用孔型生产管1Cr18Ni9Ti确保其尺寸精度。 相似文献
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